Exemple de calcul al structurilor din lemn ale structurilor de inginerie forestieră. Calcul structurilor din lemn Manual pentru proiectarea structurilor din lemn pdf

Ministerul Educației Federația Rusă

Universitatea Tehnică de Stat Iaroslavl

Facultatea de Arhitectură și Inginerie Civilă

exemple de calcul al structurilor din lemn

Tutorialla disciplina „Structuri din lemn și materiale plastice”

pentru studenții specialității

290300 "Constructii civile si industriale"

învățământ la distanță

Iaroslavl 2007

UDC 624,15

MP _______. Structuri din lemn si materiale plastice: Manual pentru studentii cursurilor prin corespondenta de specialitatea 290300 "Constructii industriale si civile" / Comp.: V.A. Bekenev, D.S. Dekhterev; YaGTU.- Yaroslavl, 2007.- __ p.

Sunt date calcule ale principalelor tipuri structuri din lemn. Sunt prezentate elementele de bază ale proiectării și fabricării structurilor din lemn, ținând cont de cerințele noilor documente de reglementare. Descris caracteristici de proiectareși bazele calculului solidului, prin structuri din lemn.

Recomandat studenților a 3-5 cursuri de specialitatea 290300 „Construcții industriale și civile” de învățământ la distanță, precum și altor specialități care studiază cursul „Construcții din lemn și plastic”.

Il. 77. Tab. 15. Bibliografie. 9 titluri

Recenzători:

© Statul Iaroslavl

Universitatea tehnică, 2007

INTRODUCERE

Acest ghid a fost elaborat în conformitate cu SNiP II-25-80 „Structuri din lemn”. Oferă informații teoretice, precum și recomandări pentru proiectarea și calculul structurilor din lemn, necesare pregătirii studenților pentru examenul la specialitatea „Inginerie industrială și civilă”.

Scopul studierii cursului „Structuri din lemn și materiale plastice” este ca viitorul specialist să dobândească cunoștințe în domeniul de aplicare în construcția structurilor din lemn, utilizarea metodelor de calcul, proiectare și control al calității structurilor. tipuri variate, a putut să examineze starea structurilor, să calculeze și să controleze structurile de închidere portante, ținând cont de tehnologia de fabricare a acestora.

1. CALCULUL ȘI PROIECTAREA PLACEI DE CIMENT DE AZBEST CU CADRU DE LEMN

Un exemplu de calcul al unei plăci de azbest-ciment a unei acoperiri.

Este necesară proiectarea unei plăci de acoperiș izolată cu azbociment pentru o clădire agricolă sub acoperișuri rulante cu o pantă de 0,1. Treapta structurilor portante ale cadrelor este de 6 m. Clădirea este situată în regiunea a III-a înzăpezită.

1. Alegerea unei soluții constructive a plăcii.

Plăcile de azbociment cu cadru din lemn sunt produse cu o lungime de 3 - 6 m, respectiv o lățime de 1 - 1,5 m. materiale de rulare cu evacuare exterioară a apei.

Acceptam placa cu dimensiunea de 1,5x6 m pentru pieile superioare si inferioare, acceptam 5 foi de dimensiunea 1500x1200 mm. Andocarea foilor de piele este acceptată de la capăt la capăt. Pielei superioare comprimate i se atribuie o grosime δ 1 \u003d 10 mm ca cel mai încărcat, mai mic întins - gros δ 2 = 8 mm. Densitatea în vrac a foilor este de 1750 kg/m 3 .

Ca elemente de fixare folosim șuruburi din oțel galvanizat cu un diametru de d=5 mm si 40 mm lungime cu cap infundat. Distanțele dintre axele lor durează cel puțin 30 d(Unde d- diametrul unui șurub, șurub sau nit), dar nu mai puțin de 120 mm și nu mai mult de 30 mm δ (Unde δ - grosimea învelişului de azbest-ciment). Distanța de la axa șurubului, șurubului sau nitului până la marginea învelișului de azbociment trebuie să fie de cel puțin 4 d si nu mai mult de 10 d.

Se presupune că lățimea plăcilor de-a lungul suprafețelor superioare și inferioare este de 1490 mm, cu un spațiu între plăci de 10 mm. Pe direcția longitudinală, distanța dintre plăci este de 20 mm, ceea ce corespunde cu lungimea structurală a plăcii de 5980 mm. Îmbinarea longitudinală între plăci se realizează cu ajutorul unor bare de lemn care formează un sfert, bătute în cuie pe marginile longitudinale ale plăcilor. Spațiul format între plăci înainte de așezarea covorului ruberoid este sigilat cu material termoizolant (mipore, poroizol, polietilenă spumă, etc.), iar barele de lemn care formează îmbinarea sunt legate cu cuie cu diametrul de 4 mm cu un pas de 300 mm.

Cadrul scândurilor este din lemn de pin de clasa a II-a, cu o densitate de 500 kg/m 3 . Lungimea părții de susținere a plăcilor este determinată prin calcul, dar prevăd cel puțin 4 cm.

Rezistența de proiectare la încovoiere a azbocimentului R și.a=16MPa.

Modulele elastice ale lemnului, respectiv azbocimentului sunt De exemplu=10000 MPa, E a=10000 MPa.

Rezistența de proiectare a azbocimentului la compresiune R c.a=22,5 MPa.

Rezistența de proiectare a azbocimentului la îndoire peste tablă Rgreutate.A=14 MPa.

Rezistența estimată a lemnului de pin la încovoiere R i.d=13 MPa.

Pentru plăcile de cadru, se folosește izolație din vată minerală sau vată de sticlă pe un liant sintetic, precum și altele. materiale termoizolante. În acest caz, folosim plăci rigide de vată minerală pe un liant sintetic conform GOST 22950-95 cu o densitate de 175 kg / m 3. Plăci termoizolante sunt lipite de pielea inferioară a plăcilor de azbociment pe un strat de bitum, care acționează simultan ca o barieră de vapori. Se presupune că grosimea izolației este structural egală cu 50 mm.

Vladimir Fiodorovich Ivanov
Constructii din lemn si materiale plastice
(manual pentru universități)
1966

Cartea conturează bazele proiectării, calculului, fabricației și instalării, regulile de funcționare și consolidare a structurilor din lemn și folosind materiale plastice; sunt indicate măsurile de protecție a acestora împotriva putrezirii, incendiului și a altor efecte nocive; sunt luate în considerare proprietățile fizice și mecanice ale lemnului și ale materialelor plastice structurale.
Cartea este destinată studenților universităților și facultăților de construcții ca manual

Introducere (3)

SECȚIUNEA ÎNTÂI
LEMNUL CA MATERIAL DE CONSTRUCȚIE

Capitolul 1. Materia primă de bază a lemnului și importanța acestuia pentru utilizare în economia națională (16)
§ 1. Baza materiei prime din lemn (-)
§ 2. Lemnul ca material de construcție și utilizarea lui în construcții (17)

Capitolul 2. Structura lemnului, proprietățile sale fizice și mecanice (20)
§ 3. Structura lemnului și proprietățile sale (-)
§ 4. Umiditatea din lemn și efectul acesteia asupra proprietăților fizice și mecanice (23)
§ 5. Efecte chimice asupra lemnului (25)
§ 6. Proprietățile fizice ale lemnului (26)

Capitolul 3. Proprietățile mecanice ale lemnului (27)
§ 7. Anizotropia lemnului si Caracteristici generale proprietățile sale mecanice (-)
§ 8. Influența structurii și a unora dintre principalele defecte ale lemnului asupra proprietăților sale mecanice (29)
§ 9. Rezistenta pe termen lung a lemnului (31)
§ 10. Lucrări de lemn în tracțiune, comprimare, încovoiere transversală, strivire și ciobire (33)
§ 11. Alegerea lemnului în construcția structurilor portante din lemn (39)

SECȚIUNEA A DOUA
PROTECȚIA STRUCTURILOR DIN LEMN DE FOC, DISTRUGEREA BIOLOGICĂ ȘI EXPUNEREA LA REACTIVI CHIMICI

Capitolul 4. Protecția structurilor din lemn împotriva incendiilor (41)
§ 12. Rezistența la foc a elementelor structurilor clădirii (-)
§ 13. Măsuri de protecție a structurilor din lemn de incendiu (-)

capitolul 5
§ 14. Informatii generale (-)
§ 15. Ciupercile distrugătoare de lemn și condițiile dezvoltării lor (-)
§ 16. Prevenirea constructivă pentru combaterea putrezirii elementelor structurilor din lemn (44)
§ 17. Protecția structurilor din lemn de expunerea la substanțe chimice 47
§ 18. Măsuri chimice pentru protejarea lemnului de degradare (antiseptic) (-)
§ 19. Deteriorarea lemnului de către insecte și măsuri de combatere a acestora (49)

SECȚIUNEA A TREIA
CALCULUL SI PROIECTAREA ELEMENTELOR DE STRUCTURA DIN LEMN

Capitolul 6
§ 20. Dispoziții inițiale pentru calculul elementelor structurilor din lemn (-)
§ 21. Date pentru calculul structurilor din lemn după metoda stărilor limită (52)

Capitolul 7
§ 22. Întindere centrală (-)
§ 23. Contractie centrala (57)
§ 24. Cotul transversal (62)
§ 25. Îndoire oblică (65)
§ 26. Elemente comprimate-curbate (66)
§ 27. Elemente curbate la tracțiune (68)

Capitolul 8 Grinzi solide (69)
§ 28. Grinzi cu o singură travă de secțiune plină (-)
§ 29. Grinzi de secțiune plină, armate cu subgrinzi (-)
§ 30. Sisteme cantilever-grindă și continue de curse (70)

SECȚIUNEA A PATRA
CONEXIUNI ALE ELEMENTELOR STRUCTURALE

Capitolul 9. Date generale 72
§ 31. Clasificarea compușilor (legăturilor) (-)
§ 32. Instrucțiuni generale pentru calculul conexiunilor elementelor structurilor din lemn (74)

Capitolul 10
§ 33. Tăieturi frontale (-)
§ 34. Opritoare simple, duble și cu trei fețe (80)
§ 35. Conexiuni cu cheie (82)
§ 36. Chei paralele, longitudinale și înclinate (84)
§ 37. Chei și șaibe metalice (86)

Capitolul 11
§ 38. Informații generale (-)
§ 39. Principalele caracteristici ale îmbinărilor cu dibluri (89)
§ 40. Calculul îmbinărilor cu dibluri în funcție de starea limită (90)

Capitolul 12
§ 41. Șuruburi-toroane (-)
§ 42. Cleme, capse, cuie, șuruburi, șuruburi pentru lemn și cocoș de munte (96)

Capitolul 13
§ 43. Tipuri de adezivi (-)
§ 44. Tehnologia de lipire (98)
§ 45

SECȚIUNEA CINNEA
ELEMENTE COMPONENTE ALE STRUCTURILOR DIN LEMN PE LEGĂRI ELASTICE ȘI CONFORME

Capitolul 14
§ 46. Informații generale (-)

Capitolul 15
§ 47. Îndoirea transversală a elementelor compozite (-)
§ 48. Compresia centrală a elementelor compozite (105)
§ 49. Compresia excentrică a elementelor compozite (107)
§ 50. Exemple de calcul al elementelor constitutive (108)

SECȚIUNEA A șasea
STRUCTURI PLATE DIN LEMN MOLID

Capitolul 16
§ 51. Informații generale (-)

Capitolul 17
§ 52. Grinzi compozite ale sistemului Derevyagin (-)
§ 53. Proiectarea și calculul grinzilor lipite (117)
§ 54. Proiectarea si calculul grinzilor de placaj (121)
§ 55. Producția de grinzi lipite (123)
§ 56

Capitolul 18 Sisteme de distanțiere structuri din lemn masiv (129)
§ 57. Arcuri cu trei balamale din grinzi ale sistemului Derevyagin (-)
§ 58. Sisteme de cerc de arcade (131)
§ 59
§ 60. Arcade lipite (134)
§ 61. Structuri cu cadru solid (138)
§ 62. Fabricarea de structuri arcuite și de cadru și instalarea acestora (139)

SECȚIUNEA ȘAPTE
PLAT PRIN STRUCTURI DIN LEMN

Capitolul 19
§ 63. Informații generale (-)
§ 64. Fundamentele de proiectare a structurilor de ferme traversante (145)

Capitolul 20
§ 65. Grinzi (-)
§ 66. Sisteme de suspensie si bare ale structurilor din lemn (152)

Capitolul 21
§ 67
§ 68
§ 69

Capitolul 22
§ 70. Sarpante metal-lemn cu coardă superioară lipită dreptunghiulară (-)
§ 71
§ 72. Segmentați ferme din bare și scânduri pe cuie (165)
Capitolul 23 Rafturi cu zăbrele (-)
§ 73
§ 74. Cadru prin structuri din lemn și rafturi cu zăbrele (169)

SECȚIUNEA A OPTA
FIXARE SPATIALA A STRUCTURILOR PLATE DIN LEMN

Capitolul 24
§ 75. Măsuri pentru asigurarea rigidității spațiale a structurilor plane din lemn (-)
§ 76. Lucrări de structuri plate din lemn în timpul instalării (176)

SECȚIUNEA NOUĂ
STRUCTURI SPATIALE DIN LEMN

Capitolul 25
§ 77. Dispoziții generale (-)

Capitolul 26
§ 78. Sisteme de bolți (-)
§ 79. Bolta din plasă circulară fără metal a sistemului S. I. Peselnik (188)
§ 80. Arc de plasă circulară a sistemului Zollbau (-)
§ 81. Principii de bază pentru construcția bolților cu plasă circulară (189)
§ 82. Calculul boltilor cu ochiuri circulare (-)
§ 83. Concepte generale despre bolta în cruce și boltă închisă a sistemului de ochiuri circulare (191)

Capitolul 27
§ 84. Informații generale (-)

Capitolul 28
§ 85. Domurile sistemului radial (-)
§ 86. Domuri cu ochiuri circulare (200)
§ 87. Domuri sferice cu pereți subțiri și nervuri și metode de calcul a acestora (202)

SECȚIUNEA ZECE
STRUCTURI ȘI STRUCTURI DIN LEMN PENTRU UZURI SPECIALE

Capitolul 29
§ 88. Informații generale (-)
§ 89. Turnuri cu zăbrele și design cu plasă de trunchi (-)
§ 90. Turnuri cu puțuri de construcție solidă (212)

Capitolul 30. Silozuri, tancuri și buncăre (213)
§ 91. Proiectare și principii de calcul (-)

Capitolul 31. Catarge (215)
§ 92. Catarge cu cârlige (-)

Capitolul 32
§ 93. Poduri și pasaje supraterane (-)
§ 94. Calea carosabilă pentru poduri rutiere și interfața acesteia cu un terasament
§ 95. Suporturi de poduri de lemn ale sistemului de grinzi (221)
§ 96. De lemn poduri cu grinzi secțiune solidă (224)
§ 97. Sisteme de sprijinire a podurilor din lemn (-)
§ 98. Sisteme de arc de poduri de lemn (225)
Secțiunea 99. structuri de deschidere poduri din lemn prin sisteme (226)

Capitolul 33
§ 100. Concepte generale de păduri și cercuri (-)
§ 101. Scheme și proiecte de schele (231)

SECȚIUNEA XI
FABRICAREA CONSTRUCTII SI PIESE DIN LEMN PENTRU CONSTRUCTII

Capitolul 34
§ 102. Industria forestieră și prelucrarea lemnului (-)
§ 103. Procese tehnologice de bază ale prelucrării mecanice a lemnului (237)
§ 104. Cadre de ferăstrău (239)
§ 105. Ferăstraie circulare (-)
§ 106. Mașini de ferăstrău cu bandă (240)
Secțiunea 107 Rindele (242)
§ 108. Mașini de frezat și de curățat (-)
§ 109. Mașini de găurit (244)
§ 110. Mașini de crestat (-)
§ 111. Masini de slefuit (245)
§ 112. Strunguri și alte echipamente (-)
§ 113. Unelte portabile electrificate (-)

Capitolul 35
§ 114. Informații generale (-)

Capitolul 36
§ 115. Uscarea naturală a lemnului (-)
§ 116. Uscarea artificială a lemnului și tipurile de camere de uscare (-)

Capitolul 37 Bazele organizării fabricării structurilor din lemn (251)
§ 117. Atelier de construcții (-)
Secțiunea 118
§ 119 Fabricarea placajului și a anumitor alte tipuri de lemn tratat (254)
§ 120 Securitatea şi sănătatea în muncă la fabricarea structurilor din lemn şi detalii de construcție (256)

Capitolul 38
§ 121. Reguli de bază pentru funcționarea structurilor din lemn (-)
§ 122. Repararea si consolidarea structurilor din lemn (-)

SECȚIUNEA A DOISprezecea
CONSTRUCȚI STRUCTURI ȘI PRODUSE CU MATERIALE PLASTICE

Capitolul 39
§ 123. Informaţii generale despre materiale plastice şi ale acestora părțile constitutive (-)
§ 124. Scurtă informare despre metodele de prelucrare a polimerilor în Materiale de construcțieși produse (265)
§ 125. Cerințe de bază pentru materialele plastice utilizate în structurile de construcții (268)
§ 126 Materiale plastice din fibră de sticlă (269)
§ 127. Materiale plastice laminate din lemn (PB) (276)
§ 128. Plăci fibroase (PDV) (273)
§ 129. Plăci aglomerate (PDS) (-)
§ 130. Sticla organica (metacrilat de polimetil) (280)
§ 131. Vinil plastic rigid (VN) (281)
§ 132. Styrofoams (282)
§ 133. Fagure si mipore (283)
§ 134. Materiale termoizolante, fonice si hidroizolante pe baza de materiale plastice si utilizate in constructii (284)
§ 135. Caracteristici ale unor proprietăți fizice și mecanice ale materialelor plastice de inginerie (285)

Capitolul 40
§ 136. Întindere și compresie centrală (-)
§ 137. Îndoirea transversală a elementelor din plastic (289)
§ 138. Elemente din plastic curbate la tracțiune și curbate comprimate (295)
§ 139. Date pentru calculul structurilor de clădiri folosind materiale plastice (-)
§ 140. Racordarea elementelor structurale din materiale plastice (299)
§ 141. Adezivi sintetici pentru lipire materiale diferite (301)

Capitolul 41
§ 142. Scheme și soluții constructive ale structurilor stratificate (-)
§ 143. Metoda de calcul al plăcilor-panouri cu trei straturi (310)
§ 144. Câteva exemple de utilizare a panourilor laminate în clădiri în diverse scopuri (312)
§ 145. Conducte din materiale plastice (314)

Capitolul 42
§ 146. Informații generale și clasificarea structurilor pneumatice (-)
§ 147. Fundamentele calculului structurilor pneumatice (318)
§ 148. Exemple de structuri pneumatice în structuri pentru diverse scopuri (320)

SECȚIUNEA A TREISprezecea
APLICAȚII DIN LEMN ȘI PLASTIC ÎN STRUCTURILE VIITORULUI

Capitolul 43
§ 149. Informații generale (-)
§ 150. Perspective de utilizare a lemnului în structuri (326)
§ 151. Perspective de utilizare a materialelor plastice în structuri (328)

Aplicații (330)
Literatură (346)
______________________________________________________________________
scanări - Ahat;
prelucrare - Armin.
DJVU 600 dpi + OCR.

Nu uita de subiectul: „Scanările tale, procesarea și traducerea noastră în DJVU”.
http://forum..php?t=38054

Structuri din lemn

Procesul de construcție de orice scară implică nu numai utilizarea materialelor de construcție de înaltă calitate, ci și respectarea regulilor și reglementărilor. Doar respectarea strictă a instrucțiunilor și standardelor stabilite va da cel mai bun rezultat sub forma unei structuri puternice, fiabile și durabile. Un loc special în industria construcțiilor îl ocupă materiale precum lemnul. În antichitate, din materii prime lemnoase au fost construite primele așezări și orașe. În domeniul modern al construcțiilor, lemnul nu își pierde relevanța și este utilizat activ pentru construcția celor complexe. Datorită faptului că există un număr mare de tipuri de materiale lemnoase, există o serie de cerințe pentru selectarea, calculul și protecția unor astfel de structuri. Cea mai actualizată ediție a codului de norme și reguli este (SNiP) 11 25 80.

De ce un copac? Chestia este că materialul natural se distinge prin estetică naturală, fabricabilitate ridicată și greutate specifică scăzută, care sunt avantajele sale incontestabile. De aceea multe structuri sunt realizate din lemn. Ce este SNiP? Orice proiectare are anumite caracteristici, indicatori de rezistență mecanică și rezistență la diverși factori, care stă la baza activităților de proiectare și calculelor tehnice. Toate lucrările sunt efectuate în conformitate cu cerințele SNiP.

Codurile și reglementările de construcții (SNiP) sunt un set de cerințe de reglementare stricte în aspectele juridice, tehnice și economice. Cu ajutorul lor, sunt reglementate activitățile de construcție, studiile de arhitectură și proiectare și activitățile de inginerie.

Un sistem standardizat a fost creat în 1929. Evoluția adoptării regulilor și reglementărilor este următoarea:

• în 1929 - crearea unui set de reguli și norme temporare pentru reglementarea proceselor de proiectare, ridicarea clădirilor și structurilor în diverse scopuri funcționale;
• în 1930 - elaborarea regulilor și reglementărilor pentru dezvoltarea zonelor populate, precum și proiectarea și construcția clădirilor;
• în 1958 - un set actualizat de reguli de planificare și urbanism.

În URSS, astfel de standarde nu erau doar cerințe tehnice consolidate, ci și norme juridice care împart îndatoririle, drepturile și responsabilitățile principalelor actori. proiect de constructie: inginer si arhitect. După 2003, sunt supuse executării obligatorii doar anumite norme și cerințe care se încadrează în cadrul legii „Cu privire la reglementarea tehnică a setului de reguli”. Cu ajutorul SNiP, este lansat un proces critic de standardizare care optimizează eficiența și eficacitatea construcției. Versiunea actualizată a SNiP, care este utilizată în prezent în industria construcțiilor pentru lucrări de proiectare, calcule și ridicarea structurilor din lemn, este SNiP 11 25 80. Angajații Institutului de Construcții NIC au devenit executorii acestui proiect. Setul de cerințe a fost aprobat oficial pe 28 decembrie 2010 de către Ministerul Dezvoltării Regionale. A intrat în vigoare abia la 20 mai 2011. Toate modificările care au loc în norme și standardizare sunt clar ilustrate de ediția actualizată, care este publicată anual în publicația de informare de specialitate „Standarde naționale”.

structura originala din lemn

Dispoziții generale

Ca orice document de reglementare consolidat elaborat pentru a reglementa o anumită activitate, SNiP 11 25 80 conține prevederile principale.

Instalarea elementelor din lemn

Aici sunt câțiva dintre ei:

1. Toate cerințele care sunt date în documentul SNiP sunt supuse respectării stricte în procesul de executare a lucrărilor de construcție a clădirilor noi sau a măsurilor de reconstrucție. Regulile se aplică și pentru proiectarea și construcția structurilor de susținere din lemn pentru liniile electrice.

Important!

Toate regulile și reglementările nu se aplică pentru construcția de structuri temporare, structuri hidraulice sau poduri.

1. Atunci când proiectați structuri din lemn, este important să asigurați o protecție de înaltă calitate împotriva tuturor tipurilor de daune și influențe externe negative. Acest lucru este valabil mai ales pentru proiectele care sunt operate în condiții meteorologice nefavorabile și umiditate crescută. Ediția actualizată oferă protecție împotriva incendiilor, a daunelor biologice, a degradarii și a oricăror posibile „probleme” în timpul funcționării viitoare.
2. Conform cerințelor SNiP, structurile din diferite tipuri de lemn trebuie să îndeplinească standardele de calcul pentru gradul de proprietăți portante și posibila deformare. În acest caz, este necesar să se țină seama de gradul, natura și durata sarcinilor operaționale.
3. Toate bazele sunt proiectate ținând cont obligatoriu de producția lor, transportul pieselor individuale, proprietățile operaționale și specificațiile de instalare.
4. Nivelul necesar de fiabilitate structurală este stabilit cu ajutorul măsurilor de proiectare, a calității tratamentului de protecție și a creșterii siguranței la incendiu.
5. Într-un mediu în care se observă o încălzire intensă de natură constantă sau sistematică, structurile din lemn sunt utilizate într-un interval de temperatură acceptabil. Pentru lemnul nelipit, indicatorul maxim admisibil nu poate depăși 50 de grade, iar pentru lemnul lipit - nu mai mult de 35 de grade.
6. În elaborarea desenului, sunt obligatorii utilizate următoarele informații: caracteristici și tip de lemn, adeziv și specificul acestuia, cerințe individuale pentru material.

Acestea sunt doar prevederile generale ale setului de reguli și regulamente ale ediției actualizate, după care ar trebui să se ghideze toată lumea, fie că este vorba de construcții industriale sau individuale.

Structură spațială din lemn

Alegerea materialului

Dar nu numai proiectarea și construcția unei structuri sunt reglementate de un set de reguli și reglementări. Versiunea actuală a SNiP descrie în detaliu aspectele alegerii materiilor prime pentru anumite scopuri. Totul este important: condițiile de funcționare ale structurii din lemn, calitatea tratamentului de protecție și agresivitatea mediu inconjurator, și scopul funcțional al fiecărei componente.

Scândură tăiată uscată

SNiP 11 25 80 descrie în detaliu toate situațiile și standardele posibile pentru alegerea materialelor. Luați în considerare principalele teze:

• Pentru structurile din lemn, de regulă, se utilizează lemn de diferite specii de conifere. Pentru elementele care îndeplinesc cele mai importante funcții în structură, precum diblurile sau pernele, se folosesc lemn de esență tare.

Important!

Pentru a crea suporturi pentru liniile electrice, ediția SNiP 11 25 80 implică utilizarea de zada sau pin. În unele cazuri, se folosește lemn de molid sau brad.

De ce conifere? Nu este doar costul lor scăzut. Prezența rășinilor în cantități mari oferă bazelor lemnului o barieră sigură împotriva degradarii, nu mai rău decât impregnările și antisepticele specializate.

Scândura tăiată din ace

• Elementele portante ale structurilor din lemn trebuie să îndeplinească standardele GOST 8486-66, 2695-71 și 9462-71.
• Rezistența materialului lemnos respectă standardele stabilite, rezistența acestuia nu poate fi mai mică decât indicatorul standard.
• Indicele de umiditate a lemnului nu trebuie să depășească 12%.
• Materia primă nu poate conține o înclinare, un număr mare de noduri sau alte posibile defecte.
• Daca se folosesc specii de lemn care nu sunt rezistente la putrezire (mesteacan, fag si altele), acesta trebuie tratat cu atentie cu impregnari si antiseptice specializate.
• Dacă se utilizează cherestea cu secțiune circulară, cantitatea de scurgere în calculele tehnice ale unei structuri din lemn conform SNiP 11 25 80 este de 0,8 pe 1 metru de lungime. Excepția este zada, se calculează de ordinul a 1 centimetru pe 1 metru lungime.
• Gradul de densitate al tablei de lemn sau placaj este reglementat prin procedura prevăzută în setul de reguli 11 25 80. Acest lucru ajută la calcularea greutății viitoarei structuri.

Alegerea adezivului sintetic depinde de condițiile de funcționare și de tipul de lemn pentru structuri.

Construirea unei case din bușteni mari

Pe lângă cerințele operaționale generale, nu au o importanță mică regim de temperatură si umiditate. Setul de reguli 11 25 80 precizează în mod clar următoarele standarde pentru diferite condiții de funcționare a structurilor din lemn:

Totalitatea tuturor prevederilor din secțiunea „Materiale” a ediției 11 25 80 trebuie luată în considerare fără greșeală. Din alegerea potrivita cheresteaua, precum și componentele auxiliare, determină durabilitatea și rezistența structurii.

Cherestea Aspen

Caracteristici de proiectare

Cea mai recentă ediție actuală a SNiP 11 25 80 este un ghid eficient și informativ pentru crearea de structuri puternice și durabile din diferite tipuri de lemn.

Bare din diferite tipuri de lemn

Unul dintre principalele puncte de alegere este conformarea tuturor tipurilor de specii de arbori cu o listă de caracteristici de rezistență obligatorii. Principalii indicatori sunt următorii:

1. Caracteristici de îndoire, strivire și comprimare a fibrelor de lemn. În calculul tehnic, atât dimensiunea, cât și forma secțiunii elementului de construcție sunt importante.
2. Gradul de întindere de-a lungul fibrelor. Indicatorul, de regulă, diferă pentru elementele lipite și nelipite.
3. Caracteristici de compresie și colaps de-a lungul fibrelor lemnoase pe întreaga zonă.
4. Indicele local de colaps al fibrei. Trebuie să știți că pentru componentele de susținere ale structurii, nodale și frontale, în locurile de prăbușire la un unghi de peste 60 de grade, indicatorul poate fi diferit.
5. ciobirea de-a lungul fibrelor. Poate varia în coturile componentelor nelipite sau lipite ale structurii, precum și în tăieturile frontale pentru stresul final.
6. clivaj peste fibre. Caracteristicile sunt diferite în îmbinările elementelor lipite sau nelipite.
7. Gradul de extensibilitate al elementelor din lemn laminat peste granulație.

Principalele tipuri de lemn

Când alegeți lemn pentru a crea o structură, ar trebui să cunoașteți subgrupurile de specii:

• conifere - zada, brad, cedru;
• foioase tari - stejar, frasin, paltin, carpen, ulm, mesteacan, fag;
• foioase moi - plop, arin, tei, aspen.

Placa de stejar uscat

Important!

Pentru fiecare tip de lemn, performanța optimă este individuală.

Toate calculele sunt efectuate în faza de proiectare a structurii. Pentru a evita o eroare mare, iar cifrele au fost cât mai apropiate de cele reale, este necesar să folosiți formulele oferite de versiunea actualizată a SNiP 11 25 80. Pentru a obține valoarea dorită, trebuie să înmulțiți indicatorul de lemn individual. prin coeficientul condiţiilor de funcţionare a structurii. Coeficientul condițiilor de lucru depinde de mulți factori: temperatura aerului, gradul de umiditate, prezența unor medii agresive, durata sarcinilor variabile și constante, specificul instalării. Utilizarea placajului de construcție lipit necesită, de asemenea, respectarea normelor și regulilor stabilite.

Calculele iau în considerare astfel de indicatori raportați la planul foii:

1. Întinderea.
2. Comprimare.
3. îndoi.
4. ciobirea.
5. Tăiați perpendicular.

Toți indicatorii depind de tipul de specie de copac, care stă la baza foii de placaj, precum și de numărul de straturi. Pe lângă indicatorii principali, mai există unul care este important atunci când proiectați o structură din lemn. Aceasta este densitatea. Această valoare este foarte instabilă și se poate modifica chiar și în cadrul unei singure specii de arbore. De ce este important să măsori densitatea? Ea este cea care va determina greutatea structurii obținute ca urmare a lucrărilor de construcție. Densitatea lemnului este afectată de mai mulți factori, cum ar fi vârsta copacului, conținutul de umiditate. Pentru a obține o densitate optimă, se folosește o tehnică precum uscarea. În funcție de indicele de densitate individual, lemnul poate fi împărțit în ușor, mediu și greu. Cel mai ușor este considerat a fi pinul, teiul de plop. să se înmulțească cu densitate medie includ ulm, fag, frasin, mesteacăn. Cele mai dense includ stejarul, carpenul sau arțarul. Odată cu creșterea indicelui de densitate, proprietățile sale mecanice se vor schimba: cu cât materialul este mai dens, cu atât este mai puternic în tensiune și compresie.

Versiune actualizată a SNiP II-25-80

Lipirea adecvată a structurilor

Alegerea adezivului pentru o anumită specie de copac este de o importanță decisivă. Rezistența structurii, fiabilitatea și durabilitatea funcționării fără cel mai mic semn de deformare depind de aceasta.

lipici de lemn

Conform textului SNiP 11 25 80, următoarele tipuri lipici:

1. Adezivul fenolic-resorcinol sau resorcinol este utilizat pentru a îmbina lemnul sau placajul. Potrivit pentru acele condiții de funcționare în care temperatura umidității este mai mare de 70%. Secretul constă în bazele chimiei: în reacția resorcinolului și formaldehidei se obțin rășini termorigide. Cu cât este mai mult resorcinol în compoziția adezivului, cu atât este mai mare punctul său de înmuiere. În condiții de temperatură și umiditate ridicată se recomandă utilizarea adezivului fenol-rezorcinol. Avantajele sale sunt rate ridicate de rezistență inițială și operațională, costuri reduse și rezistență la intemperii. Minus - adezivul este toxic, deoarece se eliberează fenol liber.
2. Adezivul resorcinol acrilic este utilizat pentru aceleași condiții ca fenol-resorcinol. El este diferit performanta ridicata rezistență la intemperii și rezistență la umiditate. Adezivul este stabil, durabil chiar și în condiții grele de funcționare, marcat de o fabricabilitate ridicată.
3. Adezivii fenolici sunt utilizați activ în industria prelucrării lemnului, sunt utilizați pentru lipirea placajului în aplicații în aer liber. Principalele caracteristici avantajoase sunt stabilitatea mecanică crescută la sarcini de forfecare, elasticitate excelentă, rezistență la vibrații și rezistență bună la sarcinile de exfoliere.
4. Adezivii carbamidici sunt utilizați pentru tratarea suprafeței lemnului. În astfel de cazuri, se utilizează o soluție de adeziv cu uree întărită la rece. Soluția pătrunde în lemn, făcându-l mai dur, formează o barieră împotriva contaminării și crește rezistența la abraziune. Adezivul carbamidă-melanină este un derivat. Aditivii sub formă de melanină pot crește durata de valabilitate de aproape două ori. Costul adezivului de carbamidă este scăzut și există o rezistență scăzută la umiditatea ciclică.

Atunci când alegeți un adeziv pentru o structură din lemn, trebuie să vă bazați pe normele și recomandările general acceptate stabilite în ediția SNiP 11 25 80.

lipici de lemn

Lemn lipit sau obișnuit?

Lipirea cu adeziv este una dintre cele mai avansate și fiabile metode. Acest tip de conexiune funcționează excelent pentru așchiere și face ușoară acoperirea unor deschideri de peste 100 m. Structurile din lemn lipite din multe elemente mici au o serie de avantaje față de grinda solidă. Dar pentru a implementa proiectul, pentru a atinge puterea și eficacitatea maximă, toate specificații. Astăzi, o astfel de producție, de regulă, este mecanizată și automatizată.

Cherestea stratificata incleita

Care sunt avantajele lemnului lipit pentru a crea structuri fiabile?

• Întreținerea producției non-deșeuri a structurilor.
• Utilizarea raționalizată a diferitelor tipuri de lemn într-un singur pachet.
• Optimizare sporită a designului datorită utilizării țintite a proprietăților anizotrope ale lemnului.
• Eliminarea absolută a oricăror restricții de sortiment, atât în ​​lungime, cât și în secțiune transversală.
• Etanșeitate și proprietăți ridicate de izolare fonică.
• Rezistență la foc crescută în comparație cu lemnul masiv.
• Indicatori excelenți ai inerției chimice și a fermității biologice.

Alegerea adezivului de înaltă calitate pentru realizarea conexiunii este baza rezistenței și durabilității structurilor din lemn în construcție. Umiditatea este de o importanță decisivă.

lemn lipit

Important!

Cu cât fiecare element adeziv al structurii este mai uscat și mai subțire, cu atât este mai puțin probabil să se crape. Lemnul insuficient uscat poate duce la o divergență a liniei de lipici în timpul funcționării.

La exterior, lemnul lipit nu diferă de lemnul masiv, deci este păstrată estetica naturală. Acest tip de construcție nu este doar mai puternic și mai durabil. Dar creează și o aură unică de căldură și confort, care este atât de importantă în construirea unui cuib de familie confortabil.

Racord nodal de cherestea lipită

Protecție împotriva incendiilor și distrugerii

Protecția fiabilă a structurilor din lemn împotriva distrugerii este cheia unei durate lungi de viață. Astăzi, multe situații catastrofale pot fi prevenite printr-o „terapie” complexă și de înaltă calitate. Actuala ediție a SNiP 11 25 80 presupune protecția structurilor din lemn, așa cum se spune, „pe toate fronturile”, deoarece lemnul este un material dat de natură, este destul de firesc ca influențele externe agresive să poată duce la distrugere biologică și deformare. Pentru a stabili o barieră de încredere, trebuie să fiți capabil să alegeți și să utilizați corect instrumentele specializate. Există multe modalități de a proteja: tratarea suprafeței, impregnarea, acoperirea cu difuzie și chiar conservarea chimică.

Protejarea lemnului de umezeală

Pe lângă activitățile de prelucrare, trebuie acordată atenție:

• prevenirea construcției, adică utilizarea lemnului uscat la aer în proces, eliminarea zonelor deteriorate;
• monitorizați umiditatea și temperatura în timpul funcționării;
• respectă toate condițiile sanitare și tehnice;
• asigura un sistem de ventilație funcțional;
• instalați hidroizolație și barieră de vapori.

Cel mai ușor de utilizat și instrument eficient, care și-au dovedit eficiența în practică, sunt antiseptice.

Protejarea lemnului cu un antiseptic

Ediția SNiP 11 25 80 definește următoarea clasificare:

1. Antiseptice care sunt utilizate într-o soluție apoasă. Acestea includ fluorură de sodiu, fluorură de siliciu, fluorură de siliciu de amoniu și alte soluții. Sunt proiectate pentru prelucrare pentru acele structuri care sunt protejate maxim de umiditate și contact direct cu apa.
2. Paste-antiseptice, care se bazează pe antiseptice solubile în apă. Substanța activă a unor astfel de produse este bitumul, kuzbasslak sau argila. Practic nu sunt spălate cu apă, prin urmare sunt aplicate pe structurile din lemn cu orice umiditate. Astfel de paste pot umple, de asemenea, crăpăturile, prevenind degradarea.
3. Antiseptice uleioase. Baza este uleiurile de șist, cocs, cărbune. Antisepticele vor proteja acele structuri care vin în contact cu apa sau se află în condiții nefavorabile cu umiditate ridicată.
4. Antiseptice care sunt utilizate în solvenți organici. Agenții antiseptici sunt proiectați pentru prelucrarea externă fiabilă a lemnului elemente de construcție.

lacuirea lemnului

Alegerea antisepticului este determinată de scopul funcțional principal al structurii din lemn.În funcție de metoda de utilizare, acestea sunt împărțite în două grupuri condiționate:

• Prima grupă este acele structuri care sunt operate în condiții nefavorabile sau medii agresive. Acestea includ elementele folosite în aer liber sau cele care necesită o protecție deosebit de eficientă.
• Al doilea grup este acele structuri care sunt supuse umidității periodice (pardoseli, bușteni, grinzi și multe altele).

Înainte de a lua măsuri antiseptice, experții recomandă o dezinfecție suplimentară, astfel încât protecția structurilor să fie realizată fără cusur și să îndeplinească toate cerințele.

Cum să alegi un agent de conservare a lemnului

protecție împotriva incendiilor

După cum știți, lemnul este un material care, în anumite condiții, este foarte inflamabil. Pentru a îmbunătăți caracteristicile de siguranță la incendiu ale elementelor de construcție din lemn, trebuie asigurată o protecție împotriva incendiilor de înaltă calitate. Există mai multe tipuri de acoperiri speciale pentru aceasta:

1. Rezistent la vreme.
2. Rezistent la umiditate.
3. Nerezistent la umiditate.

Protecția împotriva incendiilor a structurilor clădirilor

Produsele chimice sub formă de paste, impregnări, acoperiri sunt utilizate, de regulă, pentru acele structuri din lemn care sunt protejate de influența directă a atmosferei. Se aplică în două straturi, menținând între ele un interval de 12 ore. Acoperirea acoperă astfel de elemente structurale care nu necesită vopsire: căpriori, grinzi și altele asemenea. Protecția se poate aplica la suprafață, impregnând în profunzime elementele din lemn, dotând structura cu o proprietate refractară.

Protectie la foc de lemne

Unul dintre cele mai populare și eficiente mijloace sunt impregnările ignifuge. Ignifugele sunt substanțe care împiedică aprinderea și împiedică răspândirea flăcării pe suprafață.

În plus, protecția este utilizată sub formă de vopsele speciale organosilicate sau email perclorvinil. Cea mai rezistentă protecție la foc este o combinație de impregnare a structurii cu vopsirea ulterioară.

protecție împotriva incendiilor

Bazele designului

Informațiile actuale conținute în versiunea actualizată a SNiP 11 25 80 servesc drept ghid atât pentru începătorii în construcții, cât și pentru profesioniștii cu experiență.Bazele proiectării și creării structurilor din lemn multicomponente, care sunt prezentate în ediția 11 25 80, sunt următoarele:

• Dimensiunea fiecăruia dintre elementele structurale din lemn trebuie selectată, ținând cont de posibilitatea de transport.
• Dacă deschiderea fundațiilor din lemn fără expansiune este de 30 de metri sau mai mult, unul dintre suporturi devine mobil. Acest lucru ajută la compensarea alungirii traveilor în condiții de temperatură și umiditate instabile.
• Indicele de rigiditate spațială este îmbunătățit prin montarea de lianți verticale și orizontale. Pentru a spori rezistența, legăturile transversale ale structurii sunt montate pe vârfurile elementelor de susținere sau în planul centurii verticale.
• Dimensiunea de referință a unei scânduri sau plăci de placaj trebuie să fie de cel puțin 5 centimetri. O astfel de protecție va ajuta la evitarea flambajului înainte de instalarea elementelor de conectare necesare.
• Numărul de elemente de legătură ale grinzilor compozite ar trebui să fie trei. În rolul de conectare a elementelor de fixare, este mai convenabil să folosiți dibluri pentru plăci.
• Designul necesită o înălțare de 1/2 trave și un suport articulat. După același principiu, se realizează proiectarea grinzilor lipite în structură.

Important!

Grinzile lipite trebuie asamblate numai pe direcția verticală a plăcilor. Aranjarea orizontală este permisă numai la asamblarea grinzilor cutie.

• Placajul cu proprietăți sporite de impermeabilitate acționează ca pereții de protecție ai grinzii lipite. În plus, grosimea sa nu trebuie să fie mai mică de 8 milimetri.

Structuri din lemn

Cerințele stabilite de versiunea actuală a regulilor și reglementărilor 11 25 80 trebuie respectate cu strictețe. Astfel, se obține o bază fiabilă și durabilă pentru structura oricărui scop funcțional.

Structuri din lemn multicomponente

Cerințe generale

LA constructie terminata există anumite cerințe care sunt reglementate de SNiP 11 25 80.

Casă de lemn dintr-un bar

În conformitate cu regulile și reglementările stabilite, trebuie furnizate următoarele:

1. Protecție rezistentă a lemnului de orice specie de efectele apelor subterane, precipitațiilor și canalizării.
2. Protecție fiabilă a materialului împotriva înghețului, acumulării de condens, posibilă înmuiere cu apă din pământ sau orice structuri adiacente.
3. Un sistem de ventilație impecabil (permanent sau intermitent) pentru a preveni acumularea de bușteni, putregai, mucegai sau mucegai pe suprafața structurii.

Casa de lemn

Lucrările de organizare, proiectare și construcție trebuie efectuate într-un complex, respectând cu strictețe standardele și regulile stabilite pentru construcția structurilor din lemn. Trebuie luați în considerare mulți factori. care, ca urmare, va determina durata de viață a structurii, rezistența și fiabilitatea acesteia. Pentru a obține rezultatul optim, este necesar să respectați toate normele și regulile stabilite, precum și să urmați actualizările din ediția SNiP 11 25 80.

Structură de tavan din lemn din mai multe piese

Dimensiune: px

Începeți impresia de pe pagină:

transcriere

1 Agenția Federală pentru Educație Instituție de stat de învățământ superior învăţământul profesional Universitatea Tehnică de Stat Ukhta Exemple de calcul al structurilor din lemn ale structurilor de inginerie forestieră Manual pe disciplina „Structuri de inginerie forestieră” Ukhta 008

2 UDC 634* 383 (075) Ch90 Chuprakov, A.M. Exemple de calcul al structurilor din lemn ale structurilor de inginerie forestieră [Text]: manual. manual la disciplina „Structuri de inginerie forestieră” / A.M. Chuprakov. Ukhta: USTU, p.: ill. ISBN Manualul este destinat studenților specialității „Ingineria Pădurilor”. Tutorialul conține exemple de calcul al elementelor portante și structurilor din lemn, stabilind în mod consecvent aplicarea principalelor prevederi de proiectare la rezolvarea problemelor practice. La începutul fiecărei secțiuni sunt date scurte informații care explică și justifică metodele de calcul utilizate. Manualul metodologic a fost revizuit și aprobat de către Departamentul de Tehnologie și Mașini de Lăsat, protocolul 14 din 07 decembrie 007 și propus spre publicare. Recomandat pentru publicare de către Consiliul editorial și de editare al Universității Tehnice de Stat Ukhta. Recenzători: V.N. Pantileenko, Ph.D., profesor, șef. Departamentul „Construcții industriale și civile”; E.A. Cernîșov, manager general Companii SRL „Pădurea de Nord” Universitatea Tehnică de Stat Ukhta, 008 Chuprakov A.M., 008 ISBN

3 INTRODUCERE Acest manual este urmărit în principal ca scop metodologic educațional pentru a-i învăța pe studenți să aplice informațiile teoretice prezentate la cursul „Structuri de inginerie forestieră”, capacitatea de a aplica SNiP la rezolvarea problemelor practice. Exemplele de calcul din fiecare secțiune sunt prefațate cu informații scurte pentru a explica și justifica metodele de calcul și tehnicile de proiectare utilizate. Această publicație este concepută ca un manual pentru exerciții practice în cursul studiului construcțiilor inginerești din lemn, în efectuarea lucrărilor de așezare și termen grafic, precum și în elaborarea părții constructive a proiectelor de absolvire. Scopul acestui manual este de a umple golul în calculul elementelor structurilor din lemn, capacitatea de a aplica SNiP pentru proiectarea structurilor din lemn în legătură cu excluderea disciplinei „Fundamentele construcției” din programele de învățământ la specialitatea „ Inginerie forestieră”. Este necesară proiectarea structurilor din lemn în strictă conformitate cu SNiPII.5.80 „Structuri din lemn. Standarde de proiectare” și SNiPII.6.74 „Încărcări și impacturi. Standarde de proiectare”. La finalul tutorialului, sub formă de aplicații, sunt date date auxiliare și de referință necesare calculului structurilor. 3

4 CAPITOLUL 1 CALCULUL ELEMENTELOR STRUCTURILOR DIN LEMN Structurile din lemn se calculează în funcție de două stări limită: prin capacitatea portantă (rezistență sau stabilitate) și prin deformare (prin deformare). La calculul conform primei stări limită, este necesar să se cunoască rezistența de proiectare, iar conform celei de-a doua, modulul de elasticitate al lemnului. Sunt date principalele rezistențe de proiectare ale lemnului de pin și molid în structurile protejate de umiditate și căldură. Rezistențele de proiectare ale lemnului din alte specii se obțin prin înmulțirea principalelor rezistențe de proiectare cu factorii de tranziție indicați în. Condițiile nefavorabile de funcționare ale structurilor sunt luate în considerare prin introducerea de coeficienți de reducere a rezistențelor de proiectare, ale căror valori sunt date în [1, tabel. 10]. La determinarea deformațiilor structurilor în condiții normale de funcționare, modulul de elasticitate al lemnului, indiferent de specia acestuia din urmă, se ia egal cu E = kgf/cm. În condiții nefavorabile de funcționare, factori de corecție conform . Conținutul de umiditate al lemnului utilizat pentru fabricarea structurilor din lemn nu trebuie să fie mai mare de 15% pentru structurile lipite, nu mai mult de 0% pentru structurile nelipite ale clădirilor industriale, publice, rezidențiale și de depozit și nu mai mult de 5% pentru cladiri pentru animale, structuri exterioare si structuri de inventar cladiri si structuri temporare. Aici și mai departe în text, numerele dintre paranteze drepte indică numerele de ordine ale listei de referințe date la sfârșitul cărții. 4

5 1. ELEMENTE ÎNTINSE CENTRAL Elementele tensionate central se calculează după formula în care N este forța longitudinală calculată; ** aria secțiunii transversale LT luate în considerare, net; NR, (1,1) p5HT; H T b r o s l br aria secțiunii transversale brute; aria secțiunii transversale osl de atenuare; R p este rezistența de proiectare la tracțiune a lemnului de-a lungul fibrelor, Anexa 4. La determinarea ariei NT, toate slăbiciunile situate într-o secțiune de 0 cm lungime sunt luate ca și cum ar fi combinate într-o singură secțiune. Exemplul 1.1. Verificați rezistența suspensiei din lemn a căpriorilor, slăbită de două crestături h vr = 3,5 cm, curele laterale h st = 1 cm și un orificiu pentru șuruburi d = 1,6 cm (Fig. 1.1). Forța de tracțiune estimată N = 7700 kgf, diametrul log D = 16 cm Soluție. Aria secțiunii transversale brute a tijei br D 4 = 01 cm. Zona segmentului la adâncimea de tăiere h vr = 3,5 cm (Anexa 1), 1 = 3,5 cm. Zona segmentului la adâncimea stivei h st = 1 cm = 5,4 cm Întrucât între slăbirea crestăturilor și slăbirea orificiului Fig. 1. Element întins Aici și în toate formulele ulterioare, cu excepția cazului în care se face o rezervare, factorii de forță sunt exprimați în kgf, iar caracteristicile geometrice în cm.

Distanța cu 6 șuruburi 8 cm< 0 см, то условно считаем эти ослабления совмещенными в одном сечении. Площадь ослабления отверстием для болта осл = d (D h ст) = 1,6 (1,6 1) =,4 см. Площадь сечения стержня нетто за вычетом всех ослаблений нт = бр осл = 01 3,5 5,4,4 = 103 см. Напряжение растяжения по формуле (1.1) кгс/см ЦЕНТРАЛЬНОСЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ Центральносжатые деревянные стержни в расчетном отношении можно разделить на три группы: стержни малой гибкости (λ < 30), стержни средней гибкости (λ = 30 70) и стержни большой гибкости (λ >70). Tijele cu flexibilitate redusă se calculează numai pentru rezistență conform formulei N R. (1.) c Tijele cu flexibilitate ridicată se calculează numai pentru stabilitate după formula NT N r a s h R s. (1.3) Barele de flexibilitate medie cu slăbire trebuie calculate atât pentru rezistență conform formulei (1.), cât și pentru stabilitate conform formulei (1.3). Aria calculată (calc) a tijei pentru analiza stabilității în absența slăbirii și cu slăbirea care nu se extinde până la marginile acesteia (Fig. a), dacă aria de slăbire nu depășește 0,5 br, se ia egală cu 6

7 calc = 6p, unde 6p este aria secțiunii brute; pentru slăbiri care nu se extind până la margini, dacă aria de slăbire depășește 0,5 6p, calculul se ia egal cu 4/3 HT; cu slăbire simetrică mergând spre margini (Fig. b), calc = LT. Coeficientul de flambaj este determinat în funcţie de flexibilitatea de proiectare a elementului prin formulele: cu flexibilitatea elementului λ 70 1 a 100 ; (1.4) cu flexibilitate element λ > 70 Fig.. Slăbirea elementelor comprimate: a) nu se extinde până la margine; b) muchia orientată A, (1,5) unde: coeficient a = 0,8 pentru lemn și a = 1 pentru placaj; coeficientul A = 3000 pentru lemn și A = 500 pentru placaj. Valorile coeficienților calculate prin aceste formule sunt date în anexă. Flexibilitatea λ a tijelor solide este determinată de formula l 0, (1.6) unde l 0 este lungimea calculată a elementului. Pentru a determina lungimea calculată a elementelor drepte încărcate cu forțe longitudinale la capete, coeficientul μ 0 trebuie luat egal cu: cu capete articulate, precum și cu fixare articulată în punctele intermediare ale elementului 1 (Fig. 3.1); r7

8 cu unul articulat și celălalt capete ciupit 0,8 (Fig. 3.); cu unul ciupit și celălalt capete liber încărcate, (Fig. 3.3); cu ambele capete ciupit 0,65 (Fig. 3.4). r este raza de inerție a secțiunii elementului. Orez. 3 Scheme de fixare a capetelor tijelor Raza de rotație r în cazul general este determinată de formula r J br, (1.7) br unde J br și 6p este momentul de inerție și aria secțiunii transversale brute a ​elementul. Pentru o secțiune dreptunghiulară cu dimensiunile laterale b și h r x = 0,9 h; r y = 0,9 b. Pentru o secțiune transversală circulară (1.7a) r D 0.5 D. (1.7b) 4 8

9 Flexibilitatea calculată a elementelor comprimate nu trebuie să depășească următoarele valori limită: pentru elementele principale comprimate ale curelei, bretele de susținere și stâlpi de susținere ai fermelor, stâlpii 10; pentru elemente comprimate secundare, rafturi intermediare și bretele de ferme etc. 150; pentru elementele de lipire 00. Selectarea secțiunilor de tije flexibile comprimate central se realizează în următoarea comandă: a) sunt date de flexibilitatea tijei (pentru elementele principale λ = ; pentru elementele secundare λ =) și se află valoarea coeficientului corespunzător acesteia; b) determinați raza de rotație necesară și stabiliți o dimensiune mai mică a secțiunii transversale; c) determinați aria necesară și stabiliți a doua dimensiune a secțiunii transversale; d) se verifică secțiunea acceptată conform formulei (1.3). Elementele comprimate din bușteni menținându-și conicitatea se calculează din secțiunea din mijlocul lungimii tijei. Diametrul bușteanului în secțiunea calculată este determinat de formula D calc = D 0 +0,008 x, (1,8) unde D 0 este diametrul buștenului la capătul subțire; x este distanța de la capătul subțire la secțiunea în cauză. Exemplul 1.. Verificați rezistența și stabilitatea unei tije comprimate, slăbită la mijlocul lungimii cu două orificii pentru șuruburi d = 16 mm (Fig. 4, a). Secțiunea transversală a tijei b x h = 13 x 18 cm, lungime l = 5 m, fixarea capetelor este articulată. Sarcina de proiectare N = kgf. Soluţie. Lungimea liberă estimată a tijei l 0 = l =,5 m. Raza minimă de rotație a secțiunii r = 0,9 b = 0,9 13 = 3,76 cm.9

10 Fig. 4. Elemente comprimate central Cea mai mare flexibilitate, 7 6 Prin urmare, tija trebuie calculată atât pentru rezistență, cât și pentru stabilitate. Aria netă a tijei nt = br osl = .6 13 = 19,4 cm. Efortul de compresiune conform formulei (1.) k g / s m.

11 Coeficientul de flambaj conform formulei (1.4) 6 6, 6 1 0, 8 0, Zona de slăbire este din aria brută de \u200b\u200bо с l br 1,8 5% Prin urmare, aria calculată în acest caz calc = br = = 34 cm.la calcularea stabilității conform formulei (1.3) la g s / s m R c 0, Exemplul 1.3. Selectați secțiunea unui suport de blocuri din lemn (Fig. 4, b) cu următoarele date: forța de compresiune de proiectare N = kgf; lungime stand l = 3,4 m, capetele sunt rabatabile. Soluţie. Setăm flexibilitatea rack-ului λ = 80. Coeficientul corespunzător acestei flexibilități = 0,48 (anexă). Aflați raza minimă de rotație necesară (la λ = 80) l l 1 l cm; 0 0 r tr l , 5 cm 80 și aria secțiunii transversale necesare a raftului (la φ= 0,48) tr N cm R 0, c 7 cm. 0, 9 0, 9 În conformitate cu sortimentul de cherestea , acceptăm b = 15 cm. Înălțimea necesară a secțiunii grinzii. unsprezece

12 h tr tr 7 1 8,1 cm.b 15 Luăm h = 18 cm; = = 70 cm Flexibilitatea tijei secțiunii acceptate Tensiunea l , 5 y r 0, m și n; u = 0,5. N la g s / s m 0, Exemplul 1.4. Un stâlp de lemn de secțiune transversală circulară cu păstrarea scurgerii naturale suportă sarcina N = (Fig. 4, c). Fixarea capetelor raftului este cu balamale. Determinați diametrul raftului dacă înălțimea lui este l = 4 m. Soluție. Setăm flexibilitatea λ = 80 și găsim coeficientul corespunzător acestei flexibilități = 0,48 (anexă). Determinăm raza de rotație necesară și diametrul secțiunii transversale corespunzător: r tr l 400 r 0 tr 5 cm; D "0 vezi tr 80 0,5 Determinați aria necesară și diametrul secțiunii transversale corespunzător: deci tr N cm R 0, D "" tr Diametrul mediu necesar c; tr 4 tr, 9 cm 3,1 4 D tr D "D "1 9, 4 5 cm D; 4, 1

13 Acceptăm diametrul buștenului la capătul subțire D 0 = 18 cm, apoi diametrul din secțiunea de proiectare situată la mijlocul lungimii elementului este determinat de formula (1.8): D = , = 19.6 cm ; D 3, 6 30 cm. 4 4 Verificarea tronsonului acceptat, 5 1 9, 6; 0,46; k g s / s m 0, ELEMENTE DE ÎNCOLARE Elementele structurilor din lemn care lucrează în încovoiere (grinzi) sunt calculate pentru rezistență și deformare. Calculul rezistenței se efectuează după formula M R, (1.9) u W unde M este momentul încovoietor din sarcina de proiectare; Modulul secțiunii W HT al secțiunii nete considerate; R u este rezistența de proiectare a lemnului la îndoire. Deviațiile elementelor de îndoire sunt calculate din acțiunea sarcinilor standard. Valorile de deformare nu trebuie să depășească următoarele valori: pentru grinzile interplanșeu 1/50 l; pentru grinzi de podele de mansardă, pane și picioare de căpriori 1/00 ​​​​l; pentru strungirea și acoperirea acoperirilor 1/150 l, unde l este deschiderea estimată a grinzii. Valorile momentelor încovoietoare și deformațiilor grinzilor sunt calculate conform formulelor generale ale mecanicii structurale. Pentru o grindă pe doi suporturi încărcate cu o sarcină distribuită uniform, momentul și deformarea relativă se calculează folosind formulele: HT 13

14 ql 8 M; (1.10) f 5 q l l H 3. (1.11) 384EJ Lucrarea calculată se ia egală cu distanța dintre centrele suporturilor grinzii. Dacă lățimea suportului grinzii în calculele preliminare este necunoscută, atunci deschiderea clară l 0 a crescut cu 5%, adică l \u003d 1,05 l 0, este luată ca deschidere calculată a grinzii. Când se calculează elemente din bușteni solide sau bușteni tăiate cu una, două sau patru margini, țin cont de scurgerea lor naturală (conicitatea). Cu o sarcină distribuită uniform, calculul se efectuează de-a lungul secțiunii din mijlocul travei. Exemplul 1.5. Proiectați și calculați podeaua mansardei pe grinzi de lemn situate prin B \u003d 1 m una de alta. Lățimea încăperii (portul liber) l 0 = 5 m. Soluție. Acceptăm un astfel de design de podea (Fig. 5, a). La grinzile de lemn l, sprijinite pe pereții clădirii, sunt bătute în cuie barele craniene, pe care sunt așezate scânduri rulante 3, constând dintr-un trotuar solid și patru bare tivite pe acesta (Fig. 5, b). De jos, un uscat tencuiala de gips 4, acoperit din interior cu bitum. Pe partea superioară a podelei scut, mai întâi, o barieră de vapori 5 este așezată sub forma unui strat de argilă impregnată cu o grosime de cm, iar apoi un încălzitor 6 este expandat perlit, vermiculit sau alte materiale de umplere ignifuge recoltate pe baza de materii prime locale si avand o densitate (greutate in vrac) γ = kg / m 3. Grosimea unui strat de izolatie 1 cm.Deasupra izolatiei se dispune o crusta protectoare de var-nisip de 7 cm.Calculul sarcinilor. Determinăm sarcina pe 1 m de suprapunere (Tabelul 1.1). 14

15 Fig. 5. La calculul grinzilor podelelor mansardelor Tabel 1.1 Elemente și calculul sarcinilor Crustă de var-nisip, 0, Izolație, 0,1 350 Grăsime de argilă, 0, Paravane de rulare (pardoseală + 50% pentru bare), 0,5 Tencuială uscată cu bitum, 0, 5 Sarcină utilă Total... Sarcină standard, kgf/m g, Factor de suprasarcină 1, 1, 1, 1,1 1,1 1,4 Sarcina de proiectare în kgf/m 38,4 50,4 38,4 15,6 17, Nu luăm în considerare greutatea proprie a grinzile, deoarece sarcinile de la toate celelalte elemente de planșeu enumerate în tabel au fost luate distribuite pe întreaga suprafață, fără excepție, a secțiunilor ocupate de grinzi. 15

16 Calculul grinzilor de podea. La aranjarea grinzilor la fiecare 1 m, sarcina liniară pe fascicul: standard q H \u003d 11 1 \u003d 11 kgf / m; calculat q=65 1=65 kgf/m. Durata estimată a grinzii l \u003d 1,05 l 0 \u003d 1,05 5 \u003d 5,5 m. Momentul încovoietor conform formulei (1.10) M la gf / m. b \u003d 10 cm, găsim h tr 6W tr, 6 cm b 10 Acceptăm o grindă cu o secțiune bxh \u003d 10 x cm cu W \u003d 807 cm 3 și J \u003d 8873 cm 4. Deformare relativă conform formulei (1.11) fl 3 5, rulare de calcul scut. Calculăm pardoseala de scut pentru două cazuri de încărcare: a) sarcină permanentă și temporară; b) montaj concentrat sarcina de proiectare P \u003d 10 kgf. Calculul pardoselii în primul caz se efectuează pentru o bandă cu lățime de 1 m. Sarcină pe 1 metru liniar. m din banda de proiectare: q H = 11 kgf/m; q = 65 kgf/m. Anvergura estimată a punții a 4 l B b vezi H Aici B este distanța dintre axele grinzilor; b lățimea secțiunii grinzii; iar lățimea secțiunii barei craniene .. 16

17 Moment încovoietor M 6 5 0,8 6 4,5 k gf / m. 8 Se presupune că grosimea plăcilor de pardoseală este δ = 19 mm. Momentele de rezistență și inerție ale benzii de pardoseală calculate sunt egale cu: W Tensiunea la încovoiere J , cm; , cm, k g s / s m. 6 0, Deformare relativă f l 3 5, Marje semnificative de rezistență și rigiditate ale pardoselii fac posibilă utilizarea plăcilor semi-tivite de gradul III pentru fabricarea acesteia. Cu o scădere a grosimii pardoselii la 16 mm, deformarea acesteia va fi mai mare decât limita. În prezența barelor de distribuție tivite de jos, se presupune că sarcina concentrată este distribuită pe o lățime a punții de 0,5 m. Sarcina este considerată a fi aplicată la mijlocul deschiderii pardoselii. Moment încovoietor M Pl H k g s / s m. 4 4 Modulul benzii de proiectare. L 5 0 1,1 cm. 6 17

18 Efort de încovoiere, g s / s m, 3 0,1 unde 1, coeficient ținând cont de durata scurtă a sarcinii instalației. 4. ELEMENTE DE ÎNTINDERE ȘI COMPRESIUNE Elementele de întindere și compresie sunt supuse acțiunii simultane a forțelor axiale și a momentului încovoietor rezultat din îndoirea transversală a tijei sau aplicarea excentrică a forțelor longitudinale. Barele de îndoire în tracțiune sunt calculate folosind formula RMN p R. (1.1) p WRHTHT și Calculul barelor îndoite la compresiune în planul de îndoire se efectuează conform formulei RMN c RWRHTHT uc, (1.13) 3100 R c br. Tijele îndoite la compresiune cu o rigiditate în secțiune transversală mai mică într-un plan perpendicular pe încovoiere trebuie verificate în acest plan pentru stabilitatea generală, fără a lua în considerare momentul încovoietor conform formulei (1.3). optsprezece

19 Exemplul 1.6. Verificați rezistența unei bare cu secțiunea de 13 x 18 cm (Fig. 6), întinsă cu o forță N = kgf și îndoită de o sarcină concentrată P = 380 kgf, aplicată la mijlocul travei l = 3 m. Secțiunea transversală a tijei în acest loc este slăbită de două găuri pentru șuruburi d = 16 mm. Orez. 6. Element de tracțiune Soluție. Moment încovoietor maxim M Pl k g s / m. 4 4 Aria netă nt = b (hd) = 13 (18 1,6) = 19,4 cm. W HT J 5750 HT vezi 0,5 h 9 19

20 Tensiune conform formulei (1.1), k g s / s m. 1 9, Exemplul 1.7. Verificați rezistența și stabilitatea tijei comprimate-flexibile, articulată la capete (Fig. 7). Dimensiunile secțiunii b x h = 13 x 18 cm, lungimea tijei l = 4 m. Forța de compresiune calculată N = 6500 kgf, forța concentrată calculată aplicată la mijlocul lungimii tijei, P = 400 kgf. Orez. 7. Elemente comprimate Soluție. Să verificăm rezistența tijei în planul de îndoire. Momentul de încovoiere estimat de la sarcina transversală M Pl la g s / m. 4 4 Aria secțiunii \u003d \u003d 34 cm. Modulul secțiunii L x \u003d bh / 6 \u003d 70 cm 3. 0

21 Raza de rotație a secțiunii în raport cu axa X rk \u003d 0,9 h \u003d 0,9 18 \u003d 5, consultați Flexibilitatea tijei x 5, Coeficient conform formulei (1.14), Efort conform formulei (1.13) kgs / sm 3 4 0, Verificați stabilitatea tijei într-un plan perpendicular pe îndoire. Raza de inerție a secțiunii față de axa Y r y = 0,9 b = 0,9 13 = 3,76 cm. Efort conform formulei (1.3) k g s / s m 0,

22 CAPITOLUL CALCULUL LEGĂRILOR ELEMENTELOR STRUCTURILOR DIN LEMN 5. LEGĂRII PE LAPOVIE Elementele de pe crestături sunt legate în principal sub formă de crestături frontale cu un singur dinte (Fig. 8). Tăieturile frontale se calculează pentru strivire și forfecare cu condiția ca forța de proiectare care acționează asupra conexiunii să nu depășească capacitatea portantă de proiectare a acesteia din urmă. Orez. 8. Tăiere frontală

23 Calculul tăierilor frontale pentru prăbușire se efectuează în funcție de planul principal de lucru de prăbușire, situat perpendicular pe axa elementului comprimat adiacent, pentru întreaga forță care acționează în acest element. Capacitatea portantă calculată a îmbinării din starea de prăbușire este determinată de formula T R cm cm cm, (.1) unde aria de colaps; R cm cm este rezistența de proiectare a lemnului la strivire sub un unghi față de direcția fibrelor, determinată de formula R cm R cm R cm sin R cm 90. (.) mai mult de 1 4 h, unde h este dimensiunea a secțiunii elementului în direcția tăieturii. Capacitatea portantă calculată a conexiunii din starea de forfecare este determinată de formula unde aria de forfecare; sk cf, (.3) c c c c c c T R cf R este rezistența medie calculată a lemnului la așchiere pe suprafața de așchiere. Lungimea zonei de forfecare l ck în tăieturile frontale trebuie să fie de cel puțin 1,5 ore. Rezistența calculată la ciobire, mediată pe suprafața de forfecare, cu lungimea suprafeței nu mai mult de h și zece adâncimi a legăturii în îmbinările de pin și molid, se ia egală cu срк 1 /. R la gf cu m Cu o lungime l ck mai mare de h, rezistența calculată la ciobire scade și se ia conform tabelului ..1. 3

24 miercuri l sk h sk / h valorile rezistențelor calculate sunt determinate prin interpolare. Exemplul 1. Se verifică capacitatea portantă a nodului suport al fermei, rezolvată printr-o tăiere frontală cu un dinte (Fig. 8, a). Secțiunea transversală a barelor b x h = 15 x 0 cm; unghiul dintre curele " "(s în 0, 3 7 1; c o s 0, 9 8) ; adâncimea de tăiere h BP = 5,5 cm; lungimea zonei de ciobire l sk = 10 h vr = 55 cm; forța de compresiune de proiectare în coarda superioară N c = 8900 kgf. Soluţie. Rezistența estimată a lemnului la prăbușire la un unghi conform formulei (.) Aria de prăbușire 130 R / 130 k gf s m cm, cm bhvr 1 5 5, 5 8 8, 8 cm cos 0, 9 8 (.1 ) T 8 8, N la gs. vezi Forța estimată care acționează asupra zonei de forfecare, T N N c o s la gf. Aria de forfecare p c c c c c l b cm c.. 4

25 Rezistența medie estimată la așchiere a lemnului pe suprafața de așchiere la raportul l sk / h = 55/0 =.75 sr sk 1 0.1 / (vezi tabelul..1). R la gf cu m Capacitatea portantă a îmbinării din condiția rezistenței la forfecare conform formulei (.3) T sk, la gf. Exemplu .. Calculați tăierea frontală a nodului de sprijin al unei ferme triunghiulare (Fig. 8, b). Centurile de sârmă sunt realizate din bușteni cu un diametru estimat la nodul D \u003d cm. Unghiul dintre curele a \u003d 6 30 "(sin a \u003d 0,446; cos a \u003d 0,895). Forța de compresiune estimată în centura superioară N c \u003d kgf. Soluție.Rezistența de proiectare a lemnului la strivire la un unghi dat cm / (Anexa 4) R k gs m Suprafața necesară de strivire cm N cm 100 cm R cm 100 cm cm Folosind Anexa 1, constatăm că la D \ u003d cm, cea mai apropiată zonă seg \u003d 93,9 cm corespunde adâncimii tăieturii h vr \u003d 6,5 cm. Acceptăm h vr \u003d 6,5 cm, care este mai mică decât adâncimea maximă a carcasei, ținând cont de necesarul tăierea bușteanului centurii inferioare la o adâncime h CT \u003d cm este 1 D h st hh 6, 6 7 cm vr Lungimea coardei de tăiere (lățimea planului de forfecare) la h vr \u003d 6,5 cm b \ u003d 0,1 cm (anexa 15

26 Lungimea necesară a planului de forfecare la cf R = 1 kgf/cm: sk l sk N cos , s 3 7,1 cm sr br 0,1 1 sk Acceptăm l sk = 38 cm, care este mai mult de 1,5 h = 1,5 () = 30 cm Deoarece lungimea planului de forfecare s-a dovedit a fi mai mică decât h = () = 40 cm, miercuri, valoarea acceptată R = 1 kgf / cm corespunde standardelor. sk Aranjam subgrinda din placi cu diametrul de cm.Pentru perna de sustinere luam aceeasi placa cu ciot deasupra cu cm, care va asigura latimea suportului b 1 = 1,6 cm (Anexa 1). Tensiunea de prăbușire asupra zonei de contact dintre grinda secundară și suportul de sprijin N c sin, 4 k gf / s m 1,6 cm capacitatea de o tăiere a unui diblu cilindric în îmbinările elementelor de pin și molid cu direcția forțelor de-a lungul fibrelor elementelor se determină prin formulele: prin îndoirea diblului T și =180 d + a, dar nu mai mult de 50 d ; conform prăbușirii elementului mijlociu cu grosimea T c = 50 cd; conform prăbușirii elementului extrem cu o grosime a T a \u003d 80 ad. (.4a) (.4b) (.4c) Numărul diblurilor n H, care trebuie plasate în legătură pentru a transfera forța N, se află din expresia 6

27 n H N, (.5) unde T n este cea mai mică dintre cele trei valori ale capacității portante a diblului, calculată prin formulele (.4); n cu numărul de tăieturi de dibluri. Capacitatea portantă calculată a diblului T n poate fi determinată și cu ajutorul Anexei 5. Distanța dintre axele diblurilor trebuie să fie de cel puțin: de-a lungul fibrelor s 1 = 7 d; peste fibre s = 3,5 d și de la marginea elementului s 3 = 3 d. Capacitatea portantă calculată a unui diblu cilindric T n atunci când forța este îndreptată la un unghi a față de fibrele elementelor este determinată ca fiind cea mai mică dintre cele trei, conform formulelor: H nt (1 8 0), dar nu mai mult de T kdac HT c = k a 50 cd; Ta = k a 80 cd. k50d; (.6a) (.6b) (.6c) Unghiul α și grade Tabelul. Coeficient ka pentru bolțuri din oțel cu diametrul în gm 1, 1,4 1,6 1,8, 0,95 0,95 0,9 0,9 0,9 0,9 0,75 0,75 0,7 0,675 0, 65 0,65 0,7 0,65 0,7 0,65 5 5 5 0,9 0,9 Valorile coeficientului k a pentru unghiurile intermediare sunt determinate prin interpolare. Exemplul 3. Joncțiunea centurii inferioare întinse a fermeiului (Fig. 9, a) se realizează prin intermediul plăcilor de scânduri legate de centură cu dibluri din oțel rotund. Cureaua este realizată din bușteni cu diametrul la joncțiunea de 19 cm.Pentru o fixare perfectă a suprapunerilor, buștenii sunt tăiați pe ambele părți, câte 3 cm fiecare, la o grosime de c = 13 cm.Supravoanele sunt luate din placi cu o sectiune axh = 6 x 18 cm.Forta de tractiune de proiectare N = kgf. Calculați conexiunea. 7

28 Fig. 9. Racorduri pe dibluri cilindrice din otel Solutie. Diametrul diblurilor este atribuit aproximativ egal cu (0,0,5) a, unde a este grosimea suprapunerii. Acceptăm d = 1,6 cm.Determinăm capacitatea portantă de proiectare a diblului la o tăietură folosind formulele (.4): H , ; T la gs la gs T c T a , la gs; , către doamna. opt

29 Cea mai mică capacitate portantă calculată T n \u003d 533 kgf. Dibluri. Număr necesar de dibluri conform formulei (.5): n H , 9 buc. Acceptăm 1 dibluri, 4 dintre ele sunt șuruburi pe fiecare parte a îmbinării. Nagels sunt aranjate pe două rânduri longitudinale. Distanța dintre știfturi de-a lungul fibrelor: s 1 \u003d 7 d 7 1, 6 \u003d 11, cm (ia 1 cm). Distanța de la axa diblurilor până la marginea suprapunerilor s 3 \u003d 3 d 3 1, 6 \u003d 4,8 cm (luați 5 cm). Distanța dintre diblurile peste fibre s h s = 8 cm > 3,5 d = 5,6 cm. D 8 4 8, 8 1,. seg dc cm HT 4 Aria secțiunii slăbite a suprapunerilor NT () 6 (1 8 1, 6) 1 7 7, 6. ahd cm Tensiunea de tracțiune în suprapunerile N , k gf / s m. HT 1 7 7, 6 Exemplu.4. În bara transversală a căpriorilor înclinați (Fig. 9, b), apare o forță de tracțiune N \u003d 500 kgf. Bara transversală este formată din două plăci cu diametrul D pl = 18 cm.Plăcile acoperă piciorul căpriorii dintr-un buștean D = cm pe ambele părți și sunt atașate de acesta cu două șuruburi d = 18 mm, funcționând ca dibluri cu două tăieturi. . Adâncimea de stivuire 9

30 picior de căprior la joncțiunea barei transversale h "CT \u003d 3 cm. Pentru o fixare perfectă a șaibelor șuruburilor, plăcile sunt tăiate la o adâncime de h st \u003d cm. Unghiul dintre direcția barei transversale și căpriori piciorul este un \u003d 30. Verificați rezistența conexiunii. Soluție. Capacitatea portantă a unui dibl cilindric de oțel pe o tăietură atunci când forța este îndreptată într-un unghi față de fibre, determinăm prin formulele (.6): H 0, 9 (, 8 7) , ; , determinat conform tabelului; c \u003d D h st \u003d 3 \u003d 16 cm, grosimea elementului din mijloc; a \u003d 0,5 D pl h st \u003d 0 , \u003d 7 cm, grosimea elementului exterior.Capacitatea portantă totală a conexiunii pnp cu T n \u003d \u003d\u003d 588\u003e 500 kgf. Distanța de la axa diblului până la capătul barei transversale este luată s 1 \u003d 13 cm\u003e 7 1, 8 \u003d 1,6 cm. Distanța dintre axele diblurilor față de axa barei transversale luăm s \u003d 6 cm și până la axa piciorului căpriorii Deci, să rezumăm. "s \u003d 9 cm. Capacitatea unui material de a rezista forțelor externe se numește mecanică proprietăți. Proprietățile mecanice ale lemnului includ: rezistență, elasticitate, plasticitate și duritate. Rezistența lemnului se caracterizează prin capacitatea de a rezista la acțiunea forțelor externe (încărcări). treizeci

31 Forțele care rezistă influențelor externe (încărcărilor) se numesc forțe sau tensiuni interne. Astfel, în secțiunile structurilor din lemn apar tensiuni de compresiune, de tracțiune, de încovoiere, de forfecare (de prăbușire) sau de forfecare. Se concentrează asupra metodelor luate în considerare pentru calcularea structurilor din lemn specii tipice structuri studiate la disciplina „Structuri de inginerie forestieră”. . Este necesar să proiectați structuri din lemn în strictă conformitate cu SNiP și GOST. 31

32 Aplicații 3

33 Diametru în cm Indicatori BBBBBBBBBBBBBBBBBBB 4,8 1,6 5 1,68 5,3 1,75 5,37 1,8 5,57 1,87 5,76 1,93 5,91 1,98 6,08, 04 6,08, 04 6,4 6,5, 5,7 cm, segmente de 6,5, 5,7 cm, 6,5, 5, 7 cm, segmente de 6,5, 5, 4 cm, 6,5. de 0,5 1,5,53 7,5 4 4,5 7.34 7.41.49 7.55.5 7.67.57 6.6 4.5 6.9 4.7 7, 4.88 7.47 5.06 7.8 5.4 8 5.4 8, 5.56 7.94 8.18 8.3 8.65 8.67 8.85 9.0 9, 9.3 9.51 9.6 9.83 9.9 10.1 8.5 5.7, 10.4 8.7 5.87 8.9 6 9, 6.17 9.4 6.31 9.6 6.44 9.8 6.58 10.5 10.7 8.91 1.4 9.39 1.9 9.8 13.6 9.75 17, 10, 17.8 10.7 18.6 10, 14 11, 1 19.7 10.6 14.5 10.4.1 10.9 3, 11.5 4, 11.6 0.5 6.1 10.3, 8 11 1.3 16.8 11.1 11.3 11.4 11.5 11.6 11.8 .1 1 16.3 13.6 1.6 17.1. 15,9 3,6 13 ,8 18,8 14,1 19,1 14,4 19,5 1,7 19,9 13,1 13, 15 5.5 16, 33.4 14, 34.8 14.7 35.9 15, 36.9 15.6 37.9 15.1 38.9 16.5 17.3 41.8 15.3 6 16.7 4.6 15.7 6.6 16 1.7 16.3 7.6 15.4 16.6 8, 7 18.1 43.6 17.3 35.4 17.7 36.1 18.5 44.4 18.9 45.8 19.3 46.3 (1). 18, 57.4 18.7 58.8 19.60.1 19.7 61.4 0.1 6.7 Apendicele 1 14.1 51.5 14.8 53.7 15.5 55.7 16.1 17.3 61.4 17.9 63, 18.4 64.6 19.5 68.3 0 69.9 0.5 71.6 54 0.6 64 1.4 74.4 58, 1 1 65,5 1,9 76 1,4 66,5,4 77,4 33

34 34 se încheie aplicația. 1 in secțiuni rotunde Pentru diferite adâncimi de legătură H T în cm 5.5 6 6.5 7 7.5 8 8.5 9 9.9 63.6 16.6 65.3 17, 68.1 7.7 76.3 18.7 88.5 18.5 7.6 19.4 91, 19.1 74.3 19.6 84 0.1 93.9 0.6 76.3 0.86, 0.7 96.5 1, 107 1, 78, 0,8 88,4 1,3 99 1.8 110, 11.6 13.7 80.1, 4 113.9 14 3, 81.9 1.9 9.7.7 84.5 94.7 3, 130 4.6 14 5.4 167, 85.4 3 96.7 3, 10 4 , 171, 7 87,1 3,5 98,7 4, 111 4,8 13 5, 188 3, 88,9 19 8,3 06

35 35 Flexibilitate λ Anexa Valoarea coeficientului φ Coeficient φ, 99 0.984 0,98 0,986 0,977 0,98 0,98 0,977 0,974 0,968 0,965 0,961 0,958 0,94 0,937 0,98 0,94 0,918 0,913 0,94 0,918 0,913 0,907 0,918 0,884 0,87 0,866 0,859 0,85 0,845 0,838 0,831 0,84 0,810 0,8 0,79 0,784 0,776 0,768 0,758 0,749 0,74 0,731 0,71 0J0 0,68 0,60 67 0,69 0,63 0,608 0,597 0,585 0,574 0,535 0,53 0.55 0,56 0,561 0,484 0,473 0,49 0,419 0,439 0,49 0,374 0,366 0,358 0,351 0,344 0,336 0,33 0,33 0,31 0,3344 0,98 0,9 0,87 0,81 0,76 0,71 0,616

36 36 terminație adj. Flexibilitate λ Coeficient cp .56 0,5 0,47 0,43 0,39 0,34 0,3 0,6 0 , 0,1 0,08 0,05 0,16 0,0 0,198 0,195 0,19 0,189 0,183 0,181 0,178 0,175 0,173 0,163 0,158 0,156 0,154 0,15 0,15 0,147 0,145 0,144 0,14 0,138 0,136 0,134 0,13 0,13 0,19 0,11 0,118 0,117 0,115 0,11 0,11 0,111 0,11 0,107 g, 106 0,105 0,095 0,098 0,096 0,095 0,085 0,089 0,083 0,08 0,081 0,081 0,08 0.081 0.081 0.08 0.079 0.078

37 Anexa 3 Date calculate Înălțime h=k 1 D 1 0,5 Aria secțiunii =k D 0,785 0,393 Distanța de la axa neutră până la fibrele cele mai exterioare: z 1 =k 3 D z =k 4 D 0,5 0,5 0,1 0,9: J Moment de inerție x =k 5 D 4 J y =k 6 D 4 0,0491 0,0491 0,0069 0,045 Moment de rezistență: W x =k 7 D 3 W y =k 8 D 3 0,098 0,098 0,038 0,0491 Raza maximă D min0 = 5 kgy 9 0,13 37

38 End Sosire, 971 0,933 0,943 0,866 0,773 0,779 0,763 0,773 0,740 0,5 0,475 0,496 0,471 0,471 0,433 0,045 0,0476 0,441 0,0461 0,0395 0,0069 0,0491 0,0488 0,490 0,0485 0.0491 0.0960 0.0908 0,0978 0,091 0,038 0,0981 0,0976 0,0980 0,097 0,13 0,47 0,41 0,44 0,031 38

39 Caracteristicile calculate ale materialelor Anexa 4 Starea de efort și caracteristica elementelor Denumire Rezistența la foc calculată, pentru kgf/cm de lemn de înaltă calitate până la 50 cm b) elemente de secțiune dreptunghiulară cu o lățime mai mare de 11 până la 13 cm cu o înălțimea secțiunii de peste 11 până la 50 cm c) elemente de secțiune dreptunghiulară cu o lățime mai mare de 13 cm cu o înălțime de secțiune mai mare de 13 până la 50 cm d) elemente din lemn rotund fără legături în secțiunea calculată . Întindere de-a lungul fibrelor: a) elemente nelipite b) elemente lipite 3. Compresie și colaps pe întreaga zonă peste fibre 4. Colaps local peste fibre: până la Clivaj de-a lungul fibrelor: a) la îndoirea elementelor nelipite b) la îndoirea elementelor lipite c) în tăieturi frontale pentru solicitarea maximă R u, R c, R cm R u, R c, R cm R u, R c, R cm R i, R c, R cm R p R p R c.90, R cm.90 R cm.90 R cm.90 R ck R ck R ck,8 18 1.6 16.6 16 1.5 15.6 16 1.5 15.1 1 39

40 Starea de tensiune și caracteristicile elementelor Caracteristicile calculate ale materialelor Denumire Sfârșit adj. 4 Rezistența la foc calculată, pentru kgf/cm de lemn de calitate 1 3 d) local în îmbinările lipite pentru solicitarea maximă 6. Forfecare peste fibre: a) în îmbinările elementelor nelipite b) în îmbinările elementelor lipite 7. Tensiune între fibrele elementelor din lemn lipite R sc R sc.90 R sc.90 R p.90,7 7 0,35 3,5,1 1 0,8 8 0,7 7 0,3 3,1 1 0,6 6 0,6 6 0 ,35 3,5 NOTĂ: 1. rezistenţa calculată a lemnului la strivire în unghi faţă de direcţia firului este determinată de formula R cm.R cm 3 1 (1) s în RR cm.90. Rezistența de proiectare a lemnului la așchiere la un unghi față de direcția fibrelor este determinată de formula R cm sk. R viteza 3 1 (1) sin R R viteza 90 viteza 40

41 Lista bibliografică 1. SNiP II Structuri din lemn. Standarde de proiectare.. SNiP IIB. 36. Structuri metalice. Standarde de proiectare. 3. SNiP II6.74. Încărcări și impacturi. Standarde de proiectare. 4. Ivanin, I.Ya. Exemple de proiectare și calcul de structuri din lemn [Text] / I.Ya. Ivanin. Moscova: Gosstroyizdat, Shishkin, V.E. Structuri din lemn și materiale plastice [Text] / V.E. Shishkin. M .: Stroyizdat, Structuri de inginerie forestieră [Text]: instrucțiuni la implementarea proiectului pod de lemn pentru studenții specialității „Ingineria Pădurilor” / A.M. Chuprakov. Ukhta: USTU,

42 Cuprins Introducere... 3 Capitolul 1 Calculul elementelor structurale din lemn Elemente centrale de tensionare... 5 Elemente centrale de compresie Elemente de îndoire Elemente de tracțiune și compresie Capitolul Calculul îmbinărilor elementelor din lemn... 5 Îmbinări pe crestături... 6 Îmbinări pe dibluri cilindrici.. 6 Anexe... 3 Referințe

43 Ediție educațională Chuprakov A.M. Exemple de calcul structuri din lemn ale structurilor de inginerie forestieră Tutorial Editor I.A. Bezrodnykh corector O.V. Editor tehnic Moisenya L.P. Planul Korovkin 008, pozitia 57. Semnat pentru tiparire.Compunere computer. Tipografie Times New Roman. Format 60x84 1/16. Hartie offset. Captură ecran. Conv. cuptor l., 5. Uh. ed. l., 3. Tiraj 150 exemplare. Ordinul 17. Universitatea Tehnică de Stat Ukhta, Ukhta, st. Pervomaiskaya, 13 Departamentul de tipărire operațională USTU, Ukhta, st. 13 octombrie.

AGENȚIA FEDERALĂ DE EDUCAȚIE FGOU VPO KAZAN UNIVERSITATEA DE STAT DE ARHITECTURA ȘI CONSTRUCȚII Departamentul de structuri metalice și testarea structurilor INSTRUCȚIUNI METODOLOGICE pentru practică

PRELEȚIA 3 Structurile din lemn trebuie calculate folosind metoda stării limită. Stările limită sunt acele stări ale structurilor în care acestea încetează să îndeplinească cerințele de funcționare.

Calculul elementelor structurilor metalice. Plan. 1. Calculul elementelor structurilor metalice pentru stări limită. 2. Rezistența normativă și de proiectare a oțelului 3. Calculul elementelor structurilor metalice

Ministerul Educației și Științei al Federației Ruse Bugetul federal de stat Instituția de învățământ de învățământ superior „Universitatea de Stat de Arhitectură și Inginerie Civilă Tomsk”

PRELEZA 4 3.4. Elemente supuse forței axiale cu încovoiere 3.4.1. Elemente de îndoire-tensionare și elemente de tensionare excentrică Elementele de îndoire-tension și de tensiune excentrică funcționează simultan

Cursul 9 Rafturi din lemn. Sarcinile percepute de structurile plate de susținere ale acoperișului (grinzi, arcade de acoperiș, ferme) sunt transferate la fundație prin rafturi sau stâlpi. În clădirile cu portante din lemn

CURTEA 8 5. Proiectarea și calculul elementelor DC din mai multe materiale CURTEA 8

MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AL FEDERĂȚIA RUSĂ Instituția de învățământ de stat federal de învățământ superior „Pacific Universitate de stat» CALCULUL SI PROIECTAREA OTELULUI

PRELEGERE 10 TIPURI DE CONEXIUNI ALE STRUCTURILOR DIN LEMN. CONEXIUNI ALE BEHZ-ului DE CONEXIUNI SPECIALE Scopul prelegerii: dezvoltarea de către studenți a competențelor în studierea modalităților de îmbinare a elementelor din lemn și a principiilor de calcul a acestora.

Fiabilitatea structurilor și fundațiilor clădirilor. Structuri din lemn. Prevederi de bază pentru calcul STANDARD SEV ST SEV 4868-84 CONSILIUL AJUTORULUI ECONOMIC RECIPROC Fiabilitatea structurilor clădirii și

MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AL REGIUNII SAMARA

Ministerul Educației și Științei al Federației Ruse Bugetul federal de stat Instituția de învățământ de învățământ profesional superior „Tomsk State Architectural and Construction

Ministerul Educației și Științei al Federației Ruse Filiala Institutului Forestier Syktyvkar a Instituției de Învățământ de Stat de Învățământ Profesional Superior „Sf.

164 MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AL FEDERATIEI RUSE UNIVERSITATEA TEHNICĂ DE STAT LIPETSK

Proiectarea structurilor sudate Sarpante Informații generale O ferme este o structură de zăbrele constând din tije drepte separate, conectate între ele la noduri. Strussul lucrează pe o cot din

LUCRĂRĂ PRACTICĂ 4 CALCULUL ȘI PROIECTAREA FERMELOR SCOP: de a învăța procedura de calcul și proiectare a unui ansamblu de ferme realizate din colțuri cu raft egal. ABILITĂŢI ŞI ABILITĂŢI DOBÂNĂTATE: capacitatea de utilizare

Ministerul Educației și Științei al Federației Ruse UNIVERSITATEA DE STAT IUGORSK Facultatea de Inginerie Departamentul " Tehnologii de constructiiși structuri" UTILIZAREA SOFTWARE-ULUI SAP

1 - Metodologia de determinare a capacitatii portante a elementelor blocurilor de ferestre si fatadelor. (proiect) - 2 - Atenție! Procesatorul selectează, sub propria răspundere, design-urile sistemului AGS,

Proiectarea structurilor metalice. Grinzi. Grinzi și cuști pentru grinzi Interfață cu grinzi Plată plată din oțel Selectarea secțiunii unei grinzi laminate Grinzile laminate sunt proiectate din grinzi în I sau canale

Calculul grinzii 1 Date inițiale 1.1 Dispunerea grinzii Trage A: 6 m Trave B: 1 m Trave C: 1 m Distanța dintre fascicule: 0,5 m 1,2 Sarcini Denumire q n1, kg/m2 q n2, kg/m γ fkdq р, kg/m Constanta 100 50 1 1 50

UNIVERSITATEA NAȚIONALĂ TEHNICĂ BELARUSSA SEMINAR ȘTIINȚIFICI ȘI TEHNICI PROBLEME DE TRANZIȚIE LA FACULTATEA EUROPEANĂ

Ministerul Educației și Științei al Federației Ruse CERCETARE NAȚIONALĂ UNIVERSITATEA DE STAT DE CONSTRUCȚII MOSCOVA Departamentul Structuri metalice și din lemn CALCUL STRUCTURAL

CUPRINS Introducere.. 9 Capitolul 1. ÎNCĂRCĂRI ȘI IMPACTE 15 1.1. Clasificarea sarcinilor........ 15 1.2. Combinații (combinații) de sarcini..... 17 1.3. Determinarea sarcinilor de proiectare.. 18 1.3.1. Permanent

Colegiul de Construcții și Economie din Astrakhan Procedura de calcul a rezistenței unei plăci multicave precomprimate pentru specialitatea 713 „Construcții de clădiri și structuri” 1. Sarcina de proiectare

Colegiul de Construcții și Economie din Astrakhan Procedura de calcul a rezistenței unei grinzi precomprimate (bară transversală) pentru specialitatea 2713 „Construcții de clădiri și structuri” 1. Sarcina de proiectare

UDC 624.014.2 Particularități ale calculului nodurilor de susținere ale arcadelor lungi cu trei balamale placate cu lipici. Analiza comparativă a soluțiilor de proiectare Krotovich A.A. (Consilier științific Zgirovsky A.I.) Belarus

Ferme siderurgice. Plan. 1. Informații generale. Tipuri de ferme și dimensiuni generale. 2. Calculul și proiectarea fermelor. 1. Informații generale. Tipuri de ferme și dimensiuni generale. O ferme este o structură de bară

PRELEȚIA 5 Lungimea cheresteașului standard este de până la 6,5 ​​m, dimensiunile secțiunii transversale ale grinzilor sunt de până la 27,5 cm.La crearea structurilor de construcție, devine necesar: - să mărească lungimea elementelor (pentru a crește) ,

A.M. Gazizov E.S. Sinegubova CALCULUL STRUCTURILOR GLUE GRUNDE Ekaterinburg 017 MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AL RUSIEI UNIVERSITATEA TEHNICĂ A PĂDURILOR DE STAT URAL Departamentul de Tehnologii Inovatoare și

Întrebări de control asupra rezistenței materialelor 1. Prevederi de bază 2. Care sunt principalele ipoteze, ipoteze și premise care stau la baza științei rezistenței materialelor? 3. Care sunt sarcinile principale

Colegiul de Construcții și Economie din Astrakhan Procedura de calcul a precomprimarii placă cu nervuri rezistenta pentru specialitatea 713 "Constructii cladiri si structuri" 1. Sarcina de proiectare

MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AL FEDERAȚIEI RUSE Instituția de învățământ superior bugetar de stat federal „UNIVERSITATEA TEHNICĂ DE STAT ULYANOVSK” V. K. Manzhosov

CARACTERISTICI DE PROIECTARE ALE CADRELOR DE LEMN Istoria remarcabilă Fachwerk (în germană: Fachwerk (structură de cadru, structură cu jumătate de cherestea) este un tip de structură de construcție în care baza de susținere este

TsNIISK IM. V. A. KUCHERENKO ORIENTĂRI PENTRU PROIECTAREA FERMELOR SUDATE DIN COLTURI SINGLE MOSCOVA 1977 construcția cadrului ORDINULUI MUNCII BANNER ROSIU INSTITUTUL central de cercetare

Ministerul Educației al Federației Ruse Universitatea Tehnică de Stat din Sankt Petersburg APROBAT Departamentul Structuri și Materiale de Construcții 2001 Belov V.V. program disciplinar

PROGRAM DE LUCRU al disciplinei Constructii lemn si plastic in directia (specialitatea) 270100.2 "Constructii" - licenta Facultatea de Constructii Forma de invatamant cu norma intreaga Bloc de discipline SD

Calculul structurilor pardoselii și stâlpilor cadrului de oțel al clădirii Date inițiale. Dimensiunile clădirii în plan: 36 m x 24 m, înălțime: 18 m Locul construcției: Chelyabinsk (regiunea III zăpadă, regiunea eoliană II).

A.M. Gazizov CALCULUL STRUCTURILOR CONSTRUCȚILOR DIN PLACAJ Ekaterinburg 2017 MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI STATUL URAL UNIVERSITATEA DE INGINERIE FORESTĂ Departamentul de Tehnologii Inovatoare

CUPRINS 1 PARAMETRI DE CALCUL 4 PROIECTAREA ȘI CALCULUL PĂRȚII DE SUS A COLONEI 5 1 Dispunerea 5 Verificarea stabilității în planul de îndoire 8 3 Verificarea stabilității din planul de îndoire 8 3 PROIECTARE

Anexa Ministerului Agricultură a Federației Ruse, bugetul federal de stat, instituția de învățământ superior, Universitatea agrară de stat din Saratov, numită după

Evaluarea capacității portante a zidăriei de cărămidă Piloții de zidărie sunt elementele portante verticale ale unei clădiri. Pe baza rezultatelor măsurătorilor s-au obţinut următoarele dimensiuni calculate ale pereţilor: înălţime

LUCRARE PRACTICĂ 2 CALCULUL ELEMENTELOR ÎNTINSE ȘI COMPRESATE ALE STRUCTURILOR METALICE OBIECTIV: Să învețe scopul și procedura de calcul a elementelor tensionate central și comprimate central ale structurilor metalice.

CUPRINS Prefață... 4 Introducere... 7 Capitolul 1. Mecanica este absolut corp solid. Statica... 8 1.1. Prevederi generale... 8 1.1.1. Model de corp absolut rigid... 9 1.1.2. Forța și proiecția forței pe axă.

4 CERINȚE SUPLIMENTARE PENTRU PROIECTAREA ELEMENTELOR DE SECȚIUNE I CU PERETE ONDULAT 4.. Recomandări generale 4.. În elemente ale unei secțiuni I complexe pentru a le crește rezistența și

Snip 2-23-81 structuri metalice download pdf >>>

SNIP 2-23-81 structuri metalice descărcare pdf >>> SNIP 2-23-81 structuri metalice descărcare pdf SNIP 2-23-81 structuri metalice descărcare pdf

SNIP 2-23-81 structuri metalice descărcare pdf >>> SNIP 2-23-81 structuri metalice descărcare pdf SNIP 2-23-81 structuri metalice descărcare pdf

SNIP 2-23-81 structuri metalice descărcare pdf >>> SNIP 2-23-81 structuri metalice descărcare pdf SNIP 2-23-81 structuri metalice descărcare pdf

SNIP 2-23-81 structuri metalice descărcare pdf >>> SNIP 2-23-81 structuri metalice descărcare pdf SNIP 2-23-81 structuri metalice descărcare pdf

Cursul 9 (continuare) Exemple de soluții pentru stabilitatea tijelor comprimate și probleme pentru rezolvarea independentă Selectarea secțiunii unei tije comprimate central din condiția de stabilitate Exemplul 1 Tija prezentată

Raport 5855-1707-8333-0815 Calculul rezistenței și stabilității unei bare de oțel conform SNiP II-3-81* Acest document are la bază un raport privind calculul unui element metalic efectuat de administratorul utilizatorului

INSTRUCȚIUNI METODOLOGICE 1 TEMA Introducere. Briefing de siguranță. Control de intrare. INTRODUCERE ÎN LECȚII PRACTICE LA CURSUL „MECANICA APLICATĂ”. INSTRUCȚIUNI PRIVIND LA INCENDI ȘI SIGURANȚA ELECTRICĂ.

Semestrul 6 Stabilitatea generală a grinzilor metalice Grinzile metalice care nu sunt fixate pe o direcție perpendiculară sau slab fixate, sub acțiunea unei sarcini, își pot pierde stabilitatea formei. Considera

Pagina 1 din 15 Testări de certificare în domeniul învățământului profesional Specialitatea: 170105.65 Fuze și sisteme de control al armelor Disciplina: Mecanică (Rezistența materialelor)

MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AL FEDERAȚIEI RUSE Bugetul federal de stat Instituția de învățământ de învățământ superior „CERCETARE NAȚIONALĂ CONSTRUCȚII DE STAT MOSCOVA

MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AL FEDERAȚIEI RUSE Instituția de învățământ de la bugetul de stat federal de învățământ profesional superior „UNIVERSITATEA TEHNICĂ DE STAT ULYANOVSK”

UDC 640 Comparația metodelor de determinare a deformațiilor grinzilor din beton armat cu secțiune variabilă Vrublevsky PS (Consilier științific Shcherbak SB) Universitatea Națională Tehnică din Belarus Minsk Belarus V

5. Calculul cadrului cantilever Pentru a asigura rigiditatea spațială, cadrele macaralelor rotative sunt de obicei realizate din două ferme paralele, legate între ele, acolo unde este posibil, prin șipci. Mai des

1 2 3 CONȚINUTUL PROGRAMULUI DE LUCRU 1. SCOPURILE ȘI OBIECTIVELE DISCIPLINEI „STRUCTURI DIN LEMN ȘI PLASTIC” ȘI LOCUL ACEȘTI ÎN PROCESUL EDUCAȚIONAL Disciplina „Construcții din lemn și plastic” este una dintre principalele,

Ministerul Educației și Științei al Federației Ruse Universitatea de Stat de Arhitectură și Inginerie Civilă din Sankt Petersburg Facultatea de Inginerie Civilă Departamentul Structuri metalice și Testarea structurilor

NORME SI REGULI DE CONSTRUIRE SNiP II-25-80 Structuri din lemn Kucherenko al Comitetului de Stat pentru Construcții al URSS, cu participarea Institutului Central de Cercetare a Clădirilor Industriale al Comitetului de Stat pentru Construcții al URSS, TsNIIEP de complexe și clădiri

BUGETAR DE STAT FEDERAL INSTITUȚIA DE ÎNVĂȚĂMÂNT SUPERIOR „UNIVERSITATEA AGRARĂ DE STAT ORENBURG” Departamentul „Proiectare și management în sisteme tehnice» METODOLOGIC

Agenția Federală pentru Transportul Feroviar Universitatea de Stat Ural de Căi Ferate și Comunicații Departamentul de Mecanică a Solidelor Deformabile, Baze și Fundații A. A. Lakhtin BUILDING