Calculul structurilor din lemn. Exemple de calcul al structurilor din lemn: Manual la disciplina „Structuri din lemn și materiale plastice Manual metodologic pentru proiectarea clădirilor din lemn

Structuri din lemn

Procesul de construcție de orice scară implică nu numai utilizarea materialelor de construcție de înaltă calitate, ci și respectarea regulilor și reglementărilor. Doar respectarea strictă a instrucțiunilor și standardelor stabilite va da cel mai bun rezultat sub forma unei structuri puternice, fiabile și durabile. Un loc special în industria construcțiilor îl ocupă materiale precum lemnul. În antichitate, din materii prime lemnoase au fost construite primele așezări și orașe. În industria construcțiilor moderne, lemnul nu își pierde relevanța și este utilizat în mod activ pentru construcția celor complexe. Datorită faptului că există un număr colosal de tipuri de materiale lemnoase, există o serie de cerințe pentru selectarea, calculul și protecția unor astfel de structuri. Cea mai recentă ediție a setului de reguli și reglementări este (SNiP) 11 25 80.

De ce exact un copac? Chestia este că materialul natural se distinge prin estetică naturală, fabricabilitate ridicată și greutate specifică scăzută, care sunt avantajele sale incontestabile. De aceea multe structuri sunt realizate din lemn. Ce este SNiP? Orice structură are anumite caracteristici, indicatori de rezistență mecanică și rezistență la diverși factori, care stau la baza activităților de proiectare și calculelor tehnice. Toate lucrările sunt efectuate în conformitate cu cerințele SNiP.

Codurile de construcții (SNiP) reprezintă un set de cerințe de reglementare stricte din punct de vedere juridic, tehnic și economic. Cu ajutorul lor sunt reglementate activitățile de construcții, studii de arhitectură și proiectare, activități de inginerie.

Sistemul standardizat a fost creat în 1929. Evoluția adoptării regulilor și reglementărilor este următoarea:

• în 1929 - crearea unui set de reguli și norme temporare care să reglementeze procesele de proiectare, construcția de clădiri și structuri în diverse scopuri funcționale;
• în 1930 - elaborarea regulilor și reglementărilor pentru dezvoltarea zonelor populate, precum și proiectarea și construcția construcțiilor;
• în 1958 - un set actualizat de reguli de planificare și urbanism.

În URSS, astfel de standarde nu erau doar cerințe tehnice sumare, ci și norme juridice care separă îndatoririle, drepturile și responsabilitățile principalelor actori. proiect de constructie: inginer si arhitect. După 2003, doar unele dintre normele și cerințele care se încadrează în cadrul legii „Cu privire la reglementarea tehnică a setului de reguli” sunt supuse executării obligatorii. Cu ajutorul SNiP se lansează cel mai important proces de standardizare, care optimizează eficiența și eficacitatea construcției. Versiunea actualizată a SNiP, care astăzi este ghidată în industria construcțiilor pentru lucrări de proiectare, calcule și ridicare a structurilor din lemn, este SNiP 11 25 80. Angajații Institutului de Construcții NITs au devenit executanții acestui proiect. Setul de cerințe a fost aprobat oficial pe 28 decembrie 2010 de către Ministerul Dezvoltării Regionale. A intrat în vigoare abia pe 20 mai 2011. Toate modificările aduse regulilor și standardizării sunt clar ilustrate de ediția actualizată, care este publicată anual în publicația de informare de specialitate „Standarde naționale”.

Structura originala din lemn

Dispoziții generale

Ca orice document de reglementare consolidat elaborat pentru a reglementa o anumită activitate, SNiP 11 25 80 conține prevederile principale.

Montarea elementelor din lemn

Aici sunt câțiva dintre ei:

1. Toate cerințele care sunt date în documentul SNiP sunt supuse respectării stricte în procesul de executare a lucrărilor de construcție a clădirilor noi sau a măsurilor de reconstrucție. Regulile se aplică și pentru proiectarea și construcția structurilor de susținere din lemn pentru liniile electrice.

Important!

Toate regulile și reglementările nu se aplică pentru construcția de structuri temporare, structuri hidraulice sau poduri.

1. Atunci când proiectați structuri din lemn, este important să asigurați o protecție de înaltă calitate împotriva tuturor tipurilor de daune și influențe externe negative. Acest lucru este valabil mai ales pentru proiectele care sunt operate în condiții atmosferice nefavorabile și umiditate ridicată. Ediția actualizată oferă protecție împotriva incendiilor, a daunelor biologice, a degradarii și a oricăror posibile „probleme” în timpul funcționării în viitor.
2. Conform cerințelor SNiP, structurile din diferite tipuri de lemn trebuie să îndeplinească standardele de calcul pentru gradul proprietăților lor de rulment și posibila deformare. În acest caz, este necesar să se țină seama de gradul, natura și durata sarcinilor operaționale.
3. Toate bazele sunt proiectate ținând cont de producția lor, transportul pieselor individuale, proprietățile operaționale și specificul instalării.
4. Nivelul necesar de fiabilitate structurală este stabilit cu ajutorul măsurilor constructive, a calității tratamentului de protecție și a creșterii siguranței la incendiu.
5. Într-un mediu în care se observă o încălzire intensă de natură constantă sau sistematică, structurile din lemn sunt utilizate în intervalul de temperatură permis. Pentru lemnul nelipit, cifra maximă admisă nu poate depăși 50 de grade, iar pentru lemnul lipit - nu mai mult de 35 de grade.
6. În elaborarea unui desen, sunt utilizate în mod necesar următoarele informații: caracteristici și tip de lemn, adeziv și specificul acestuia, cerințe individuale pentru material.

Acestea sunt doar prevederi generale ale setului de reguli și regulamente ale ediției actualizate, care ar trebui să fie respectate de toată lumea, fie că este vorba de construcții industriale sau individuale.

Structură spațială din lemn

Alegerea materialului

Dar nu numai proiectarea și construcția unei clădiri sunt reglementate de un set de reguli și reglementări. În versiunea actuală a SNiP, sunt detaliate aspecte ale alegerii materiilor prime pentru anumite scopuri. Totul este important: condițiile de funcționare ale structurii din lemn, calitatea tratamentului de protecție și agresivitatea mediu inconjurator, și scopul funcțional al fiecărei componente.

Scândură tăiată uscată

SNiP 11 25 80 descrie în detaliu toate situațiile și standardele posibile pentru selecția materialelor. Să luăm în considerare punctele principale:

• Pentru structurile din lemn, de regulă, se utilizează lemn de diferite conifere. Lemnul tare este folosit pentru elementele care îndeplinesc funcții critice în structură, cum ar fi știfturi sau perne.

Important!

Pentru a crea suporturi pentru liniile electrice, ediția SNiP 11 25 80 presupune utilizarea zada sau pin. În unele cazuri, se folosește lemn de molid sau brad.

De ce conifere? Nu este doar costul lor scăzut. Prezența rășinilor în cantități mari oferă bazelor de lemn o barieră sigură împotriva degradarii, nu mai rău decât impregnările și antisepticele specializate.

Scândură tăiată cu ace de pin

• Elementele portante ale structurilor din lemn trebuie să îndeplinească standardele GOST 8486-66, 2695-71 și 9462-71.
• Rezistența materialului lemnos respectă standardele stabilite, rezistența acestuia nu poate fi mai mică decât valoarea standard.
• Conținutul de umiditate al lemnului nu trebuie să depășească 12%.
• Materia primă nu trebuie să conțină pat încrucișat, un număr mare de noduri sau alte posibile defecte.
• Dacă se utilizează lemn din specii care nu sunt rezistente la putrezire (mesteacăn, fag și altele), acesta trebuie tratat cu atenție cu impregnări și antiseptice specializate.
• Dacă se folosește cheresteaua cu o secțiune transversală circulară, cantitatea de evaporare în calculele tehnice ale unei structuri din lemn conform SNiP 11 25 80 este de 0,8 pe 1 metru de lungime. Excepția este zada, se calculează de ordinul a 1 centimetru pe 1 metru lungime.
• Gradul de densitate al tablei de lemn sau placaj este reglementat prin procedura stabilită în setul de reguli 11 25 80. Acest lucru ajută la calcularea greutății viitoarei structuri.

Alegerea adezivului sintetic depinde de condițiile de funcționare și de tipul de lemn pentru structuri.

Construirea unei case din bușteni mari

Pe lângă cerințele generale de funcționare, temperatura și umiditatea sunt de asemenea importante. În setul de reguli 11 25 80, următoarele standarde sunt precizate clar pentru diferite condiții de funcționare ale structurilor din lemn:

Totalitatea tuturor prevederilor din secțiunea „Materiale” a ediției 11 25 80 trebuie luată în considerare fără greșeală. Din alegerea corecta cheresteaua, precum și componentele auxiliare, determină durabilitatea și rezistența structurii.

Cherestea Aspen

Caracteristici de proiectare

Cea mai recentă ediție actuală a SNiP 11 25 80 este un ghid eficient și informativ pentru a crea structuri puternice și durabile din diferite tipuri de lemn.

Bare din diferite tipuri de lemn

Unul dintre principalele puncte de alegere este respectarea tuturor tipurilor de specii de arbori cu lista caracteristicilor de rezistență obligatorii. Principalii indicatori sunt următorii:

1. Caracteristicile de îndoire, strivire și compresie ale fibrelor lemnoase. În calculul tehnic, atât dimensiunea, cât și forma secțiunii elementului de construcție sunt importante.
2. Extensibilitate de-a lungul bobului. Indicatorul, de regulă, diferă pentru elementele lipite și nelipite.
3. Caracteristici de compresie și zdrobire de-a lungul bobului de-a lungul întregii zone.
4. Indicele local de sfărâmare a fibrelor. Trebuie să știți că pentru componentele de susținere ale structurii, nodale și frontale, în locurile de strivire la un unghi de peste 60 de grade, indicatorul poate fi diferit.
5. Așchierea de-a lungul fibrelor. Poate varia în coturi ale componentelor structurale nelipite sau lipite, precum și în fantele de capăt pentru solicitarea finală.
6. Așchierea fibrei. Caracteristicile sunt diferite în îmbinările elementelor lipite sau nelipite.
7. Extensibilitatea elementelor din lemn stratificat peste granulație.

Principalele tipuri de lemn

Când alegeți lemn pentru a crea o structură, ar trebui să cunoașteți subgrupurile de specii:

• conifere - zada, brad, cedru;
• foioase tari - stejar, frasin, paltin, carpen, ulm, mesteacan, fag;
• foioase moi - plop, arin, tei, aspen.

Scândură uscată de stejar

Important!

Pentru fiecare tip de lemn, performanța optimă este individuală.

Toate calculele sunt efectuate în faza de proiectare a structurii. Pentru a evita erorile mari, iar cifrele erau cât mai apropiate de cele reale, este necesar să se utilizeze formulele furnizate de ediția actualizată a SNiP 11 25 80. Pentru a obține valoarea necesară, indicatorul individual de lemn trebuie înmulțit cu coeficientul conditiilor de functionare pentru structura. Coeficientul condițiilor de lucru depinde de mulți factori: temperatura aerului, gradul de umiditate, prezența mediilor agresive, durata sarcinilor variabile și constante, specificul instalării. Utilizarea placajului pentru construcții necesită, de asemenea, respectarea regulilor și reglementărilor stabilite.

Calculele iau în considerare următorii indicatori raportați la planul foii:

1. Întinderea.
2. Comprimare.
3. Îndoiți.
4. Chipping.
5. Tăierea este perpendiculară.

Toți indicatorii depind de tipul de specie de lemn, care stă la baza foii de placaj, precum și de numărul de straturi. Pe lângă indicatorii principali, mai există unul care este important în proiectarea unei structuri din lemn. Aceasta este densitatea. Această valoare este foarte instabilă și se poate modifica chiar și la scara unei specii de copac. De ce este atât de importantă măsurarea densității? Ea este cea care va determina greutatea structurii obținute ca urmare a lucrărilor de construcție. Mai mulți factori afectează densitatea lemnului, cum ar fi vârsta copacului și conținutul de umiditate. Pentru a obține o densitate optimă, se folosește o tehnică precum uscarea. În funcție de indicatorul de densitate individual, lemnul poate fi împărțit în ușor, mediu și greu. Pinul, plopul, teiul sunt considerați cei mai ușori. Pentru a se reproduce cu densitate medie includ ulm, fag, frasin, mesteacăn. Cele mai dense sunt stejarul, carpenul sau arțarul. Odată cu creșterea indicelui de densitate, proprietățile sale mecanice se vor schimba: cu cât materialul este mai dens, cu atât este mai puternic în tensiune și compresie.

Ediție actualizată a SNiP II-25-80

Lipirea corectă a structurilor

Alegerea adezivului pentru o anumită specie de copac este de o importanță decisivă. Rezistența structurii, fiabilitatea și durabilitatea funcționării fără cele mai mici semne de deformare depind de aceasta.

Lipici de lemn

Conform ediției SNiP 11 25 80, sunt utilizate următoarele tipuri de lipici:

1. Resorcinolul fenolic sau lipiciul de resorcinol este folosit pentru a lipi lemnul sau placajul. Potrivit pentru acele condiții de funcționare în care temperatura umidității este peste 70%. Secretul constă în bazele chimiei: rășinile termoactive sunt obținute în reacția resorcinolului și formaldehidei. Cu cât este mai mult resorcinol în lipici, cu atât este mai mare punctul său de înmuiere. În condiții de temperatură și umiditate ridicată se recomandă utilizarea adezivului fenol-rezorcinol. Avantajele sale sunt rate ridicate de rezistență inițială și operațională, costuri reduse și rezistență la intemperii. Minus - adezivul este toxic, deoarece se eliberează fenol liber.
2. Adezivul resorcinol acrilic este utilizat pentru aceleași condiții ca și resorcinolul fenolic. Este diferit performanta ridicata rezistență la intemperii și rezistență la umiditate. Adezivul este stabil, durabil chiar și în condiții dure de funcționare și se caracterizează printr-o capacitate ridicată de fabricație.
3. Adezivii fenolici sunt utilizați activ în industria prelucrării lemnului, sunt folosiți pentru lipirea placajului pentru uz exterior. Principalele caracteristici avantajoase sunt stabilitatea mecanică crescută la sarcini de forfecare, elasticitate excelentă, rezistență la vibrații și rezistență bună la sarcinile de exfoliere.
4. Adezivii cu uree sunt folosiți pentru tratarea suprafeței lemnului. În astfel de cazuri, se folosește o soluție de adeziv ureic cu întărire la rece. Soluția pătrunde în lemn, făcându-l mai dur, formează o barieră împotriva poluării și crește rezistența la abraziune. Adezivul uree-melanin este un derivat. Aditivii de melanină pot aproape dubla durata de valabilitate. Costul adezivului carbamidă este scăzut și există o rezistență scăzută la umiditatea ciclică.

Atunci când alegeți un adeziv pentru o structură din lemn, trebuie să vă bazați pe normele și recomandările general acceptate stabilite în ediția SNiP 11 25 80.

Lipici de lemn

Lemn lipit sau lemn simplu?

Lipirea cu adeziv este una dintre cele mai progresive și fiabile metode. Acest tip de conexiune funcționează bine pentru ciobire și vă permite să acoperiți cu ușurință deschideri de peste 100 m. Structurile din lemn lipite din multe elemente mici au o serie de avantaje față de o bară solidă. Dar pentru a implementa proiectul, pentru a obține rezistență și eficacitate maximă, toate condițiile tehnice trebuie respectate cu strictețe. Astăzi, o astfel de producție este de obicei mecanizată și automatizată.

Cherestea stratificata incleita

Care sunt avantajele lemnului lipit pentru a crea structuri fiabile?

• Efectuarea fabricării fără deșeuri a structurilor.
• Utilizarea raționalizată a diferitelor specii de lemn într-un singur pachet.
• Optimizare sporită a designului datorită utilizării țintite a proprietăților anizotrope ale lemnului.
• Eliminarea absolută a oricăror restricții asupra sortimentului, atât ca lungime, cât și ca dimensiune.
• Etanșeitate și proprietăți ridicate de izolare fonică.
• Rezistenta crescuta la foc in comparatie cu lemnul masiv.
• Indicatori excelenți ai inerției chimice și a rezistenței biologice.

Alegerea adezivului de calitate pentru realizarea conexiunii este baza rezistenței și durabilității structurilor din lemn în construcții. Umiditatea este de o importanță decisivă.

Cherestea lipită

Important!

Cu cât fiecare adeziv este mai uscat și mai subțire, cu atât este mai puțin probabil să se crape. Lemnul insuficient uscat poate duce la discrepanța liniei de lipici în timpul funcționării.

La exterior, lemnul lipit nu diferă de lemnul masiv, prin urmare, se păstrează estetica naturală. Acest tip de construcție nu este doar mai puternic și mai durabil. Dar creează și o aură unică de căldură și confort, care este atât de importantă în construirea unui cuib de familie confortabil.

Racord nodal de cherestea lipită

Protecție împotriva distrugerii și incendiilor

Protecția fiabilă a structurilor din lemn împotriva distrugerii este o garanție a unei durate lungi de viață. Astăzi, multe situații catastrofale pot fi prevenite prin „terapie” oportună, de înaltă calitate și cuprinzătoare. Actuala ediție a SNiP 11 25 80 presupune protecția structurilor din lemn, așa cum se spune, „pe toate fronturile”, întrucât lemnul este un material dat de natură, este destul de firesc ca influențele agresive din exterior să poată duce la efecte biologice. distrugere și deformare. Pentru a stabili o barieră de încredere, trebuie să fiți capabil să alegeți și să utilizați instrumentele specializate potrivite. Există multe metode de protecție: tratarea suprafeței, impregnarea, acoperirea prin difuzie și chiar conservarea chimică.

Protejarea lemnului de umezeală

Pe lângă activitățile de prelucrare, trebuie acordată atenție:

• prevenirea construcției, adică utilizarea lemnului uscat la aer în proces, eliminarea zonelor deteriorate;
• monitorizați umiditatea și temperatura în timpul funcționării;
• respectă toate condițiile sanitare și tehnice;
• asigura un sistem de ventilație funcțional;
• instalați hidroizolație și barieră de vapori.

Cel mai ușor de folosit și remediu eficient, care și-au dovedit eficiența în practică, sunt antiseptice.

Protectie lemn cu antiseptic

Revizia SNiP 11 25 80 definește următoarea clasificare:

1. Agenți antiseptici care sunt utilizați în soluție apoasă. Acestea includ fluorură, fluorosilicat, fluorură de sodiu și amoniu și alte soluții. Sunt destinate procesării pentru acele structuri care sunt protejate maxim de umiditate și contact direct cu apa.
2. Paste antiseptice pe bază de antiseptice solubile în apă. Substanța activă a unor astfel de fonduri este bitumul, Kuzbasslak sau argila. Practic, nu se spală cu apă, prin urmare sunt aplicate pe structurile din lemn cu orice conținut de umiditate. Astfel de paste pot fi folosite și pentru a umple fisurile, prevenind degradarea.
3. Antiseptice uleioase. Baza este uleiurile de șist, cocs și cărbune. Antisepticele vor proteja acele structuri care vin în contact cu apa sau se află în condiții nefavorabile cu umiditate ridicată.
4. Antiseptice care sunt utilizate în solvenți organici. Antisepticele sunt destinate tratamentului extern fiabil al elementelor de construcție din lemn.

Lacuirea lemnului

Alegerea antisepticului este determinată de scopul funcțional principal al structurii din lemn.În funcție de metoda de utilizare, acestea sunt împărțite în două grupuri condiționate:

• Primul grup - acele structuri care sunt operate în condiții nefavorabile sau medii agresive. Acestea includ articolele folosite în aer liber sau cele care necesită o protecție deosebit de eficientă.
• Al doilea grup este acele structuri care sunt supuse umidității periodice (pardoseli, bușteni, grinzi și multe altele).

Înainte de a lua măsuri antiseptice, experții recomandă o dezinfecție suplimentară, astfel încât protecția structurilor să fie realizată fără cusur și să îndeplinească toate cerințele.

Cum să alegi un conservant pentru lemn

Protecție împotriva incendiilor

După cum știți, lemnul este un material ușor inflamabil în anumite condiții. Pentru a îmbunătăți caracteristicile de siguranță la incendiu ale elementelor de construcție din lemn, trebuie asigurată o protecție împotriva incendiilor de înaltă calitate. Există mai multe tipuri de acoperiri speciale pentru aceasta:

1. Rezistent la intemperii.
2. Rezistent la umiditate.
3. Nerezistent la umiditate.

Protecția la incendiu a structurilor clădirilor

Produsele chimice sub formă de paste, impregnări, acoperiri sunt utilizate, de regulă, pentru acele structuri din lemn care sunt protejate de influența directă a atmosferei. Se aplică în două straturi, menținând între ele un interval de 12 ore. Acoperirea este utilizată pentru a acoperi astfel de elemente structurale care nu necesită vopsire: căpriori, pane și altele asemenea. Protecția poate fi aplicată pe suprafață, impregnați profund elementele din lemn, conferind structurii o proprietate ignifugă.

Protecția la foc a lemnului

Unul dintre cele mai populare și eficiente mijloace sunt impregnările ignifuge. Ignifugele sunt substanțe care împiedică aprinderea și împiedică răspândirea flăcării pe suprafață.

În plus, protecția este utilizată sub formă de vopsele speciale organosilicate sau email perclorovinil. Cea mai durabilă protecție împotriva incendiului este o combinație de măsuri pentru impregnarea structurii cu vopsirea ulterioară.

Protecție împotriva incendiilor

Bazele designului

Informațiile actuale conținute în ediția actualizată a SNiP 11 25 80 servesc drept ghid atât pentru începătorii în construcții, cât și pentru profesioniștii cu experiență.Elementele de bază ale proiectării și creării structurilor din lemn cu mai multe componente, care sunt prezentate în ediția 11 25 80, sunt următoarele:

• Dimensiunea fiecăruia dintre elementele structurale din lemn trebuie selectată, ținând cont de posibilitățile de transport.
• Dacă deschiderea bazelor din lemn fără expansiune este de 30 de metri sau mai mult, unul dintre suporturi devine mobil. Acest lucru ajută la compensarea alungirii intervalului în condiții instabile de temperatură și umiditate.
• Indicele de rigiditate spațială este îmbunătățit prin instalarea de lianți verticale și orizontale. Pentru a crește rezistența, legăturile transversale ale structurii sunt montate pe vârfurile elementelor portante sau în planul centurii verticale.
• Dimensiunea de referință a plăcii sau plăcii de placaj trebuie să fie de cel puțin 5 centimetri. O astfel de protecție va ajuta la evitarea flambajului înainte de instalarea elementelor de lipire necesare.
• Numărul de elemente de îmbinare ale poligrinzilor trebuie să fie trei. În rolul de conectare a elementelor de fixare, este mai convenabil să folosiți știfturi de plăci.
• Designul necesită ridicare de 1/2 travare și sprijin pivotant. Proiectarea grinzilor lipite în structură se realizează după același principiu.

Important!

Grinzile lipite trebuie asamblate numai în direcția verticală a plăcilor. Dispunerea orizontală este permisă numai la asamblarea grinzilor cu casete.

• Placajul cu proprietăți sporite de rezistență la apă acționează ca pereți de protecție ai grinzii lipite. În plus, grosimea sa nu trebuie să fie mai mică de 8 milimetri.

Structuri din lemn

Cerințele care sunt stabilite de actuala ediție a regulamentului 11 25 80 trebuie îndeplinite fără greșeală. Astfel, se obține o bază fiabilă și durabilă pentru structura oricărui scop funcțional.

Structuri din lemn din mai multe piese

Cerințe generale

LA structura finita sunt impuse anumite cerințe, care sunt reglementate de SNiP 11 25 80.

Casă de lemn dintr-un bar

În conformitate cu regulile și reglementările stabilite, trebuie să se asigure următoarele:

1. Protecție rezistentă a lemnului de orice specie de efectele apelor subterane, precipitațiilor și canalizării.
2. Protecție fiabilă a materialului împotriva înghețului, acumulării de condens, posibilă saturație cu apă din sol sau orice structuri adiacente.
3. Un sistem de ventilație impecabil (permanent sau intermitent) pentru a preveni acumularea de lag, putrezirea, apariția mucegaiului sau mucegaiului pe suprafața structurii.

Casa de lemn

Lucrările de organizare, proiectare și construcție trebuie efectuate într-un complex, respectând cu strictețe standardele și regulile stabilite pentru construcția structurilor din lemn. Există mulți factori de luat în considerare. care, ca urmare, va determina durata de viață a structurii, rezistența și fiabilitatea acesteia. Pentru a obține un rezultat optim, trebuie să respectați toate regulile și reglementările stabilite, precum și să urmați actualizările din ediția SNiP 11 25 80.

Constructie de tavan din lemn din mai multe piese

Vladimir Fedorovici Ivanov
Structuri din lemn si plastic
(manual pentru universități)
1966

Cartea stabilește bazele proiectării, calculului, fabricației și instalării, regulile de funcționare și armare a structurilor din lemn și cu utilizarea materialelor plastice; sunt indicate măsuri de protejare a acestora de putrezire, incendiu și alte efecte nocive; sunt luate în considerare proprietățile fizice și mecanice ale lemnului și ale materialelor plastice de inginerie.
Cartea este destinată studenților universităților și facultăților de construcții ca manual

Introducere (3)

SECȚIUNEA ÎNTÂI
LEMNUL CA MATERIAL DE CONSTRUCȚIE

Capitolul 1. Materia primă de bază a lemnului și importanța acestuia pentru utilizare în economia națională (16)
§ 1. Materia prima baza de lemn (-)
§ 2. Lemnul ca material de construcție și utilizarea lui în construcții (17)

Capitolul 2. Structura lemnului, proprietățile sale fizice și mecanice (20)
§ 3. Structura lemnului și proprietățile sale (-)
§ 4. Umiditatea din lemn și efectul acesteia asupra proprietăților fizice și mecanice (23)
§ 5. Efecte chimice asupra lemnului (25)
§ 6. Proprietățile fizice ale lemnului (26)

Capitolul 3. Proprietățile mecanice ale lemnului (27)
§ 7. Anizotropia lemnului și caracteristicile generale ale proprietăților sale mecanice (-)
§ 8. Influența structurii și a unor defecte de bază ale lemnului asupra proprietăților sale mecanice (29)
§ 9. Rezistenta pe termen lung a lemnului (31)
§ 10. Lucrări de lemn în tracțiune, comprimare, încovoiere transversală, strivire și ciobire (33)
Secțiunea 11. Selectarea lemnului în timpul construcției structurilor portante din lemn (39)

SECȚIUNEA A DOUA
PROTECȚIA STRUCTURILOR DIN LEMN DE INCENDI, DISTRUGEREA BIOLOGICĂ ȘI EXPUNEREA LA PRODUSE CHIMICE

Capitolul 4. Protecția structurilor din lemn împotriva incendiilor (41)
§ 12. Rezistența la foc a elementelor structurilor clădirii (-)
§ 13. Măsuri de protecție a structurilor din lemn de incendiu (-)

Capitolul 5. Protecția structurilor din lemn de degradare (43)
§ 14. Informatii generale (-)
§ 15. Ciupercile distrugătoare de lemn și condițiile dezvoltării lor (-)
§ 16. Prevenirea constructivă pentru combaterea degradarii elementelor structurilor din lemn (44)
§ 17. Protecția structurilor din lemn de efectele substanțelor chimice 47
§ 18. Măsuri chimice pentru protejarea lemnului de degradare (antiseptic) (-)
Secțiunea 19. Deteriorarea lemnului de către insecte și măsuri de combatere (49)

SECȚIUNEA A TREIA
CALCULUL SI PROIECTAREA ELEMENTELOR STRUCTURILOR DIN LEMN

Capitolul 6. Proiectarea structurilor din lemn folosind metoda stării limită (50)
§ 20. Dispoziții inițiale pentru calculul elementelor structurilor din lemn (-)
§ 21. Date pentru calculul structurilor din lemn după metoda stării limită (52)

Capitolul 7. Calculul elementelor structurale din lemn masiv (56)
§ 22. Întindere centrală (-)
§ 23. Compresie centrală (57)
§ 24. Încovoiere transversală (62)
§ 25. Îndoire oblică (65)
Secțiunea 26. Elemente comprimate-curbate (66)
Secțiunea 27. Elemente curbate întinse (68)

Capitolul 8. Grinzi solide (69)
§ 28. Grinzi cu secțiune plină cu o singură travă (-)
§ 29. Grinzi pline, armate cu subgrinzi (-)
Secțiunea 30. Sisteme cu grinzi cantilever și pane continue (70)

SECȚIUNEA A PATRA
CONEXIUNI ALE ELEMENTELOR STRUCTURALE

Capitolul 9. Date generale 72
§ 31. Clasificarea compușilor (legăturilor) (-)
Secțiunea 32. Orientări generale pentru calculul conexiunilor elementelor structurilor din lemn (74)

Capitolul 10. Conexiuni canelate și cu cheie (76)
Secțiunea 33. Crestături frontale (-)
Secțiunea 34. Opritoare frontale simple, duble și triple (80)
Secțiunea 35. Îmbinări cu chei (82)
§ 36. Chei prismatice transversale, longitudinale și înclinate (84)
Secțiunea 37. Chei și șaibe metalice (86)

Capitolul 11. Conexiuni pe dibluri (87)
Secțiunea 38. Informații generale (-)
§ 39. Principalele caracteristici ale conexiunilor cu cuie (89)
§ 40. Calculul conexiunilor pin în funcție de starea limită (90)

Capitolul 12. Imbinari pe tirante de lucru (95)
§ 41. Șuruburi de prindere (-)
§ 42. Cleme, capse, cuie, șuruburi, șuruburi și șuruburi (96)

Capitolul 13. Imbinari adezive (97)
§ 43. Tipuri de adezivi (-)
Secțiunea 44. Tehnologia lipirii (98)
Secțiunea 45. Construcția îmbinărilor cu lipici și șaibe de lipici (99)

SECȚIUNEA CINNEA
COMPONENTE ALE STRUCTURILOR DIN LEMN PE LEGĂRI ELASTICE-FURNITORE

Capitolul 14. Calculul elementelor compozite pe legături elastice (101)
§ 46. Informații generale (-)

Capitolul 15. Calculul elementelor compozite pe legături elastice după metoda aproximativă SNiP II-V.4-62 (103)
§ 47. Îndoirea transversală a elementelor compozite (-)
Secțiunea 48. Compresia centrală a elementelor compozite (105)
§ 49. Comprimarea decentrată a elementelor constitutive (107)
Secțiunea 50. Exemple de calcul al elementelor constitutive (108)

SECȚIUNEA A șasea
STRUCTURI PLATE DIN LEMN MOLID

Capitolul 16. Tipuri de structuri din lemn masiv (110)
§ 51. Informații generale (-)

Capitolul 17. Structuri de grinzi din lemn compozit (113)
§ 52. Grinzi compozite ale sistemului Derevyagin (-)
Secțiunea 53. Proiectarea și calculul grinzilor lipite (117)
Secțiunea 54. Proiectarea și calculul grinzilor de lipici (121)
Secțiunea 55. Fabricarea grinzilor lipite (123)
§ 56. Construcția și calculul grinzilor în I cu pereți transversali dublu pe cuie (124)

Capitolul 18. Sisteme de distanțiere pentru structuri din lemn masiv (129)
§ 57. Arcuri cu trei balamale din grinzi ale sistemului Derevyagin (-)
§ 58. Sisteme de arc circular (131)
§ 59. Structuri arcuite ale unui profil în I cu un perete transversal dublu pe îmbinări cu cuie (132)
§ 60. Arcade lipite (134)
Secțiunea 61. Structuri solide din cadru (138)
§ 62. Fabricarea structurilor arcuite și cadru și instalarea acestora (139)

SECȚIUNEA ȘAPTE
PLAT PRIN STRUCTURI DIN LEMN

Capitolul 19. Principalele tipuri de structuri prin lemn (141)
§ 63. Informații generale (-)
§ 64. Fundamentele proiectării structurilor de ferme (145)

Capitolul 20. Sisteme combinate de lemn (149)
§ 65. Grinzi (-)
Secțiunea 66. Sisteme de suspensie și de sprijin ale structurilor din lemn (152)

Capitolul 21. Grinzile din bușteni și grinzi (154)
§ 67. Sarpante de bușteni și blocuri pe tăieturi frontale (-)
§ 68. Ferme metal-lemn TSNIISK (156)
Secțiunea 69. Sarpante metal-lemn cu o centură superioară de grinzi Derevyagin (160)

Capitolul 22. Sarpante metal-lemn cu coarda superioara lipita si grinzi segmentate pe cuie (161)
Secțiunea 70. Sarpante metal-lemn cu coarda superioară dreptunghiulară lipită (-)
Secțiunea 71. Sarpante cu segmente metal-lemn cu coarda superioară lipită (162)
Secțiunea 72. Sarpante segmentate din bare și scânduri pe cuie (165)
Capitolul 23. Structuri arcuite și încadrate. Stâlpi cu zăbrele (-)
§ 73. Arcade cu trei balamale din ferme segmentare, semilunare și poligonale (-)
Secțiunea 74. Cadru prin structuri din lemn și stâlpi de zăbrele (169)

SECȚIUNEA A OPTA
MONTARE SPATIALA A STRUCTURILOR PLATE DIN LEMN

Capitolul 24. Asigurarea rigidității spațiale în timpul funcționării și instalării (173)
§ 75. Măsuri pentru asigurarea rigidității spațiale a structurilor plane din lemn (-)
Secțiunea 76. Lucrări la structuri plate din lemn în timpul asamblarii (176)

SECȚIUNEA NOUĂ
STRUCTURI SPATIALE DIN LEMN

Capitolul 25. Tipuri de bază de structuri spațiale din lemn (180)
Secțiunea 77. Dispoziții generale (-)

Capitolul 26. Bolți cu plasă circulară (185)
§ 78. Sisteme de bolti (-)
§ 79. Bolta cu plasă circulară fără metal a sistemului lui S. I. Peselnik (188)
§ 80. Arc de plasă circulară a sistemului Zolbau (-)
Secțiunea 81. Principii de bază pentru construcția bolților cu plasă circulară (189)
§ 82. Calculul boltilor cu ochiuri circulare (-)
§ 83. Concepte generale de cruce și boltă închisă a unui sistem cerc-ochiuri (191)

Capitolul 27. Bolți și falduri din lemn (193)
§ 84. Informații generale (-)

Capitolul 28. Domuri de lemn (196)
§ 85. Domurile sistemului radial (-)
Secțiunea 86. Domuri cu plasă circulară (200)
§ 87. Domuri sferice cu pereți subțiri și nervuri și metode de calcul a acestora (202)

SECȚIUNEA ZECE
CONSTRUCȚII DIN LEMN ȘI STRUCTURI DE USO SPECIAL

Capitolul 29. Turnuri (206)
§ 88. Informații generale (-)
Secțiunea 89. Turnuri cu zăbrele și butoaie de plasă (-)
Secțiunea 90. Turnuri cu butoaie solide (212)

Capitolul 30. Silozuri, tancuri și buncăre (213)
§ 91. Principii de proiectare și calcul (-)

Capitolul 31. Catarge (215)
§ 92. Catarge de tip (-)

Capitolul 32. Informații generale despre podurile de lemn (218)
§ 93. Poduri si pasaje supraterane (-)
Sectiunea 94. Calea carosabila pentru poduri rutiere si racordarea acesteia la terasament (219)
Secțiunea 95. Suporturi pentru poduri de lemn ale unui sistem de grinzi (221)
Secţiunea 96. De lemn poduri cu grinzi solid (224)
Secțiunea 97. Sisteme de sprijinire a podurilor din lemn (-)
Secțiunea 98. Sisteme de arcuri de poduri din lemn (225)
Secțiunea 99. Travee de poduri de lemn sau sisteme de trecere (226)

Capitolul 33. Schele, schele și cercuri pentru construcția de clădiri și structuri inginerești (230)
§ 100. Concepte generale de păduri și cercuri (-)
§ 101. Scheme și proiecte de schele-cercuite (231)

SECȚIUNEA XI
FABRICAREA CONSTRUCTII SI PIESE DIN LEMN PENTRU CONSTRUCTII

Capitolul 34. Industria lemnului (236)
§ 102. Industria forestieră și prelucrarea lemnului (-)
§ 103. Procese tehnologice de bază ale prelucrării mecanice a lemnului (237)
Secțiunea 104. Cadre fabrici de cherestea (239)
§ 105. Ferăstraie circulare (-)
Secțiunea 106. Mașini de tăiat cu bandă (240)
Secțiunea 107. Mașini de rindeluit (242)
§ 108. Mașini de frezat și de curățat (-)
Secțiunea 109. Mașini de găurit (244)
Secțiunea 110. Mașini de crestat (-)
Secțiunea 111. Mașini de șlefuit (245)
§ 112. Strunguri și alte echipamente (-)
Secțiunea 113. Unelte portabile electrificate (-)

Capitolul 35. Gatere (246)
§ 114. Informații generale (-)

Capitolul 36. Uscarea lemnului (249)
§ 115. Uscarea naturală a lemnului (-)
§ 116. Uscarea artificială a lemnului și tipurile de camere de uscare (-)

Capitolul 37 Bazele organizării fabricării structurilor din lemn (251)
§ 117. Atelier de construcții (-)
§ 118. Magazin pentru fabricarea lemnului lipit și a structurilor din acesta (252)
Secțiunea 119. Producția de placaj și alte tipuri de lemn rafinat (254)
Secțiunea 120. Siguranța și protecția muncii la fabricarea structurilor din lemn și a pieselor de construcții (256)

Capitolul 38. Întreținerea, repararea și consolidarea structurilor din lemn (257)
§ 121. Reguli de bază pentru funcționarea structurilor din lemn (-)
§ 122. Repararea si armarea structurilor din lemn (-)

SECȚIUNEA A DOISprezecea
CONSTRUCȚII ȘI PRODUSE DE CONSTRUCȚII CU MATERIALE PLASTICE

Capitolul 39. Materialele plastice ca material de construcție structurală (261)
§ 123. Informații generale despre materiale plastice și componentele acestora (-)
§ 124. Informații scurte despre metodele de prelucrare a polimerilor în materiale și produse de construcție (265)
Secțiunea 125. Cerințe de bază pentru materialele plastice utilizate în structurile de construcții (268)
Secțiunea 126. Materiale plastice din fibră de sticlă (269)
§ 127. Materiale plastice laminate din lemn (plăci aglomerate) (276)
§ 128. Plăci din fibre de lemn (PDV) (273)
§ 129. Plăci aglomerate (PDS) (-)
Secțiunea 130. Sticlă organică (metacrilat de polimetil) (280)
Secțiunea 131. Vinil dur (VN) (281)
Secțiunea 132. Styrofoam (282)
Secțiunea 133. Sotoplaste și Miporah (283)
Secțiunea 134. Materiale termoizolante, fonice și hidroizolante obținute pe bază de materiale plastice și utilizate în structurile de construcții (284)
§ 135. Caracteristici ale unor proprietăți fizice și mecanice ale materialelor plastice de inginerie (285)

Capitolul 40. Caracteristici ale calculului elementelor structurale folosind materiale plastice (286)
§ 136. Întindere și compresie centrală (-)
Secțiunea 137. Îndoirea transversală a elementelor din plastic (289)
Secțiunea 138. Elemente din plastic îndoite și comprimate (295)
§ 139. Date pentru calculul structurilor de clădiri folosind materiale plastice (-)
Secțiunea 140. Îmbinarea elementelor structurale din materiale plastice (299)
Sectiunea 141. Lipici sintetici pentru lipire materiale diferite (301)

Capitolul 41. Structuri stratificate (304)
§ 142. Scheme și soluții de proiectare pentru structuri laminate (-)
§ 143. Metoda de calcul al plăcilor-panouri cu trei straturi (310)
§ 144. Câteva exemple de utilizare a panourilor sandwich în clădiri în diverse scopuri (312)
Secțiunea 145. Conducte din materiale plastice (314)

Capitolul 42. Structuri pneumatice (315)
§ 146. Informații generale și clasificarea structurilor pneumatice (-)
§ 147. Bazele calculului structurilor pneumatice (318)
Secțiunea 148. Exemple de structuri pneumatice în structuri pentru diverse scopuri (320)

SECȚIUNEA A TREISprezecea
APLICAREA LEMNULUI ȘI A MATERIALELOR PLASTICE ÎN CONSTRUCȚIILE VIITOARE

Capitolul 43. Perspective pentru dezvoltarea și aplicarea structurilor din lemn și plastic (324)
§ 149. Informații generale (-)
Secțiunea 150. Perspective de utilizare a lemnului în structuri (326)
Secțiunea 151. Perspective de utilizare a materialelor plastice în structuri (328)

Aplicații (330)
Literatură (346)
______________________________________________________________________
scanări - Akhat;
prelucrare - Armin.
DJVU 600 dpi + OCR.

Să nu uităm de subiectul: „Scanările tale, procesarea și traducerea noastră în DJVU”.
http: //forum..php? t = 38054

Calculul lemnului

Calcularea podelei din lemn este una dintre cele mai ușoare sarcini și nu numai pentru că cheresteaua este una dintre cele mai simple. materiale de construcții... De ce așa, vom afla foarte curând. Dar voi spune imediat că dacă sunteți interesat de calculul clasic, conform cerințelor documentelor de reglementare, atunci Aici .

Când construiți sau reparați o casă din lemn, folosirea metalului și chiar mai mult grinzi de podea din beton armat, este cumva în afara subiectului. Dacă casa este din lemn, atunci este logic să faceți podeaua grinzi din lemn. Dar cu ochii nu puteți determina ce cherestea poate fi folosită pentru grinzile de podea și ce distanță între grinzi. Pentru a răspunde la aceste întrebări, trebuie să cunoașteți exact distanța dintre pereții de sprijin și cel puțin aproximativ sarcina pe podea.

Este clar că distanțele dintre pereți sunt diferite, iar încărcătura pe podea poate fi, de asemenea, foarte diferită, un lucru este să calculezi podeaua dacă deasupra există o mansardă nerezidenţială și este cu totul altă chestiune să calculați podeaua pentru o cameră în care se vor face pereți despărțitori în viitor, pentru a sta cadă de fontă, vas de toaletă din bronz și multe altele.

Calculul structurilor din lemn ar trebui făcut:

• prin capacitatea portantă (rezistență, stabilitate) pentru toate structurile;
• asupra deformaţiilor la structurile în care amploarea deformaţiilor poate limita posibilitatea de funcţionare a acestora.

Proiectarea pentru capacitatea portantă trebuie efectuată pentru efectul sarcinilor de proiectare.

Calculul deformațiilor trebuie făcut pentru efectul sarcinilor standard.

Deformațiile (deviațiile) elementelor de îndoire nu trebuie să depășească valorile date în tabel. 37.

Tabelul 37. Deformațiile finale (deviațiile) elementelor de încovoiere

Notă. În prezența tencuielii, devierea elementelor de podea numai față de sarcina utilă nu trebuie să depășească 1/350 din deschidere.

Elemente întinse în centru

Calculul elementelor întinse central se efectuează după formula:

unde N este forța longitudinală calculată,

mр - coeficientul condițiilor de lucru al unui element în tensiune, luat: pentru elementele care nu au slăbiri în secțiunea de proiectare, mр = 1,0; pentru elementele cu atenuare, mр = 0,8;

Rp este rezistența de proiectare la tracțiune a lemnului de-a lungul fibrei,

Fnt este aria secțiunii transversale nete luate în considerare: la determinarea Fnt, atenuările situate pe o zonă de 20 cm lungime sunt considerate a fi combinate într-o singură secțiune. Elemente strânse în centru. Calculul elementelor comprimate central se efectuează după formulele: rezistență

pentru durabilitate

unde mс este coeficientul condițiilor de lucru ale elementelor pentru compresie, luat egal cu unu,

Rc este rezistența de proiectare a lemnului la compresie de-a lungul fibrei,

Coeficientul de flambaj, determinat din grafic (Fig. 4),

Fнт este aria secțiunii transversale nete a elementului, Fcalc este aria secțiunii transversale calculate pentru calcularea stabilității luate:

1) în absenţa slăbirii: Fcalc = Fbr;

2) cu slăbirea care nu ajunge la margine - Fcalc = Fbr, dacă aria de slăbire nu depășește 25% din Fbr și Fcalc = 4 / 3Fnt, dacă aria lor depășește 25% din Fbr;

3) cu slăbiri simetrice care ies pe margine: Fcalc = Fnt

Flexibilitate? elementele solide este determinată de formula:

Notă. Pentru slăbirea asimetrică care se extinde până la coaste, elementele sunt calculate ca comprimate excentric.

unde Io este lungimea calculată a elementului,

r - raza de rotație a secțiunii elementului, determinată de formula:

l6p și F6p - momentul de inerție și aria secțiunii transversale brute a elementului.

Lungimea calculată a elementului l0 este determinată prin înmulțirea lungimii sale reale cu un factor:

cu ambele capete cu balamale - 1,0; cu unul prins și celălalt capăt încărcat liber - 2,0;

cu unul ciupit și celălalt capăt cu balamale - 0,8;

la ambele capete prinse - 0,65.

Elemente de îndoire

Calculul elementelor de îndoire pentru rezistență se efectuează conform formulei:

unde M este momentul încovoietor calculat;

mи - coeficientul condițiilor de funcționare a elementului pentru îndoire; Ri - rezistența de proiectare a lemnului la îndoire,

Wнт - momentul de rezistență net al secțiunii transversale considerate.

Se ia coeficientul de condiții de lucru a elementelor pentru îndoire mi: pentru scânduri, bare și grinzi cu dimensiunile laturii secțiunii mai mici de 15 cm și elementelor de secțiune dreptunghiulară lipite mi = 1,0; pentru grinzi cu dimensiuni laterale de 15 cm și mai mult, cu raportul dintre înălțimea secțiunii elementului și lățimea sa h / b? 3,5 - mi = 1,15

Calculul elementelor unei secțiuni solide pentru rezistența la încovoiere oblică se efectuează conform formulei:

unde Mx, My sunt componentele momentului încovoietor de proiectare, respectiv, pentru axele principale x și y

mи - coeficientul condițiilor de funcționare a elementului pentru îndoire;

Wx, Wy-momentele de rezistență ale secțiunii transversale nete considerate pentru axele x și y. Elemente strânse în afara centrului și în afara centrului. Calculul elementelor extinse excentric se efectuează după formula:

Calculul elementelor comprimate excentric se efectuează după formula:

unde? - coeficient (valabil în intervalul de la 1 la 0), ținând cont de momentul suplimentar din forța longitudinală N în timpul deformării elementului, determinat de formulă;

La solicitări mici de încovoiere M / Wbr, care nu depășesc 10% din

tensiune N / Fbr, elemente comprimate excentric sunt calculate pentru

stabilitate conform formulei N

unde Q este forța de forfecare calculată;

mcк = 1 - coeficientul condițiilor de funcționare a unui element solid pentru forfecare la îndoire;

Rck este rezistența de proiectare a lemnului la așchiere de-a lungul fibrei;

Ibr este momentul brut de inerție al secțiunii luate în considerare;

Sbr - momentul static brut al părții de forfecare a secțiunii față de axa neutră;

b - lățimea secțiunii.

Dimensiune: px

Începeți afișarea de pe pagina:

Transcriere

1 Agenția Federală pentru Educație Instituție de stat de învățământ superior învăţământul profesional Universitatea Tehnică de Stat Ukhta Exemple de calcul al structurilor din lemn ale structurilor de inginerie forestieră Manual pe disciplina „Structuri de inginerie forestieră” Ukhta 008

2 UDC 634 * 383 (075) Ch90 Chuprakov, A.M. Exemple de calcul al structurilor din lemn ale structurilor de inginerie forestieră [Text]: manual. manual pentru disciplina „Structuri de inginerie forestieră” / А.М. Chuprakov. Ukhta: USTU, s .: bolnav. ISBN Manualul este destinat studenților specialității „Ingineria Pădurilor”. Tutorialul conține exemple de calcul al elementelor portante și structurilor din lemn, stabilind în mod consecvent aplicarea principalelor prevederi de proiectare la rezolvarea problemelor practice. La începutul fiecărui paragraf sunt furnizate informații succinte care explică și justifică metodele de calcul utilizate. Trusa de instrumente revizuit și aprobat de Departamentul de Tehnologii și Mașini de Logare, Protocolul 14 din 07 decembrie 007 și propus spre publicare. Recomandat pentru publicare de către Consiliul editorial și de editare al Universității Tehnice de Stat Ukhta. Recenzători: V.N. Pantileenko, Ph.D., profesor, șef. Departamentul de Inginerie Industrială și Civilă; E.A. Chernyshov, director general al Severny Les Companies LLC. Universitatea Tehnică de Stat Ukhta, 008 Chuprakov A.M., 008 ISBN

3 INTRODUCERE Acest manual are ca scop în principal învățarea studenților să aplice informațiile teoretice prezentate la cursul „Structuri de inginerie forestieră”, capacitatea de a aplica SNiP la rezolvarea problemelor practice. Exemple de calcule din fiecare secțiune sunt prefațate cu informații scurte pentru a explica și justifica metodele de calcul și tehnicile de proiectare utilizate. Această publicație este concepută ca un ghid pentru exerciții practice în timpul studierii structurilor inginerești din lemn, la efectuarea cursurilor de calcul, precum și în dezvoltarea părții constructive a proiectelor de diplomă. Scopul acestui manual este de a umple golul în calculul elementelor structurilor din lemn, capacitatea de a aplica SNiP pentru proiectarea structurilor din lemn în legătură cu excluderea disciplinei „Fundamentele construcției” din programa de studii pentru specialitatea „ Inginerie forestieră”. Este necesară proiectarea structurilor din lemn în strictă conformitate cu SNiPII.5.80 „Structuri din lemn. Standarde de proiectare „și SNiP II.6.74” Încărcări și impacturi. Standarde de proiectare”. La finalul tutorialului, sub formă de aplicații, sunt furnizate date auxiliare și de referință necesare calculului structurilor. 3

4 CAPITOLUL 1 CALCULUL ELEMENTELOR STRUCTURILOR DIN LEMN Structurile din lemn se calculează în funcție de două stări limită: pentru capacitatea portantă (rezistență sau stabilitate) și pentru deformații (deformare). La calculul conform primei stări limită, este necesar să se cunoască rezistența de proiectare, iar după a doua, modulul de elasticitate al lemnului. Sunt prezentate principalele rezistențe de proiectare ale lemnului de pin și molid în structurile protejate de umiditate și încălzire. Rezistențele de proiectare ale altor specii de lemn se obțin prin înmulțirea rezistențelor de proiectare de bază cu coeficienții de tranziție dați în. Condițiile nefavorabile de funcționare ale structurilor sunt luate în considerare prin introducerea coeficienților de reducere a rezistențelor de proiectare, ale căror valori sunt date în [1, tabel. 10]. La determinarea deformațiilor structurilor în condiții normale de funcționare, modulul de elasticitate al lemnului, indiferent de specia acestuia din urmă, se ia egal cu E = kgf/cm. În condiţii nefavorabile de funcţionare se introduc factori de corecţie conform. Conținutul de umiditate al lemnului utilizat pentru fabricarea structurilor din lemn nu trebuie să fie mai mare de 15% pentru structurile lipite, nu mai mult de 0% pentru structurile nelipite ale clădirilor industriale, publice, rezidențiale și de depozit și nu mai mult de 5% pentru animale. cladiri, structuri exterioare si structuri de inventar cladiri si structuri temporare. Aici și mai departe în text, numerele dintre paranteze drepte denotă numerele ordinale ale listei de referințe date la sfârșitul cărții. 4

5 1. ELEMENTE ÎNTINSE CENTRALE Elementele cu întindere centrală se calculează prin formula în care N este forța longitudinală calculată; ** aria NT considerată a secțiunii transversale nete; NR, (1,1) p5HT; N T b r aproximativ cu l br aria secțiunii transversale brute; zona secțiunii transversale a măgarului de slăbire; R p rezistența de proiectare a lemnului la tensiune de-a lungul fibrelor, Anexa 4. La determinarea ariei NT, toate slăbirile situate pe o secțiune cu o lungime de 0 cm sunt luate ca și cum ar fi combinate într-o singură secțiune. Exemplul 1.1. Verificați rezistența suspensiei din lemn a căpriorilor, slăbită de două tăieturi h bp = 3,5 cm, jgheaburi laterale h st = 1 cm și un orificiu pentru șuruburi d = 1,6 cm (Fig. 1.1). Forța de întindere calculată N = 7700 kgf, diametrul log D = 16 cm.Soluție. Aria secțiunii transversale a tijei brut br D 4 = 01 cm Întrucât între slăbirea tăieturilor și slăbirea găurii Fig. 1. Element întins Aici și în toate formulele ulterioare, cu excepția cazului în care se face o rezervare, factorii de forță sunt exprimați în kgf, iar caracteristicile geometrice în cm.

6 cm pentru distanța șuruburilor 8 cm< 0 см, то условно считаем эти ослабления совмещенными в одном сечении. Площадь ослабления отверстием для болта осл = d (D h ст) = 1,6 (1,6 1) =,4 см. Площадь сечения стержня нетто за вычетом всех ослаблений нт = бр осл = 01 3,5 5,4,4 = 103 см. Напряжение растяжения по формуле (1.1) кгс/см ЦЕНТРАЛЬНОСЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ Центральносжатые деревянные стержни в расчетном отношении можно разделить на три группы: стержни малой гибкости (λ < 30), стержни средней гибкости (λ = 30 70) и стержни большой гибкости (λ >70). Barele cu flexibilitate scăzută se calculează numai pentru rezistență conform formulei N R. (1.) c Barele cu flexibilitate ridicată se calculează numai pentru stabilitate după formula NT N p a c h R c. (1.3) Barele de flexibilitate medie cu slăbire trebuie calculate atât pentru rezistență conform formulei (1.), cât și pentru stabilitate conform formulei (1.3). Aria calculată (calcul) a barei pentru calcularea stabilității în absența slăbirii și cu slăbirea care nu se extinde până la marginile sale (Fig.a), dacă aria de slăbire nu depășește 0,5 br, este luată egală cu 6

7 calculat = 6p, unde 6p este aria secțiunii transversale brute; cu slăbire care nu se extinde până la margini, dacă aria de slăbire depășește 0,5 6p, calculul se ia egal cu 4/3 NT; cu slăbire simetrică extinzându-se până la margini (Fig. b), calc = NT. Coeficientul de flambaj se determină în funcţie de flexibilitatea de proiectare a elementului după formulele: cu flexibilitatea elementului λ 70 1 a 100; (1.4) cu flexibilitatea elementului λ> 70 Fig. Slăbirea elementelor comprimate: a) nu ies în afară până la margine; b) ajungerea la marginea A, (1,5) unde: coeficient a = 0,8 pentru lemn si a = 1 pentru placaj; coeficientul A = 3000 pentru lemn și A = 500 pentru placaj. Valorile coeficientului calculat prin aceste formule sunt date în anexă. Flexibilitatea λ a tijelor solide este determinată de formula l 0, (1.6) unde l 0 este lungimea calculată a elementului. Pentru a determina lungimea calculată a elementelor rectilinii încărcate cu forțe longitudinale la capete, coeficientul μ 0 trebuie luat egal cu: la capete articulate, precum și la articulație în punctele intermediare ale elementului 1 (Fig. 3.1); r 7

8 cu unul cu balamale și celălalt capete strânse 0,8 (Fig. 3.); cu unul prins și celălalt capete liber încărcate, (Fig. 3.3); cu ambele capete prinse 0,65 (Figura 3.4). r raza de rotație a secțiunii elementului. Orez. 3 Scheme de fixare a capetelor tijelor Raza de inerție r în cazul general este determinată de formula r J br, (1.7) br unde J br și 6p sunt momentul de inerție și aria secțiunii transversale brute a lui elementul. Pentru o secțiune dreptunghiulară cu dimensiunile laterale b și h r x = 0,9 h; r y = 0,9 b. Pentru o secțiune transversală circulară (1.7a) r D 0.5 D. (1.7b) 4 8

9. Flexibilitatea de proiectare a elementelor comprimate nu trebuie să depășească următoarele valori limită: pentru elementele de coardă comprimate principale, bretele de susținere și picioarele de sprijin ale fermelor, stâlpii 10; pentru elemente comprimate secundare, lonjeroane intermediare și bretele de ferme etc. 150; pentru elemente de legături 00. Selectarea secțiunilor de tije flexibile comprimate central se realizează în următoarea comandă: a) sunt stabilite de flexibilitatea barei (pentru elementele principale λ =; pentru cele secundare λ =) și se află valoarea corespunzătoare a coeficientului; b) determinați raza de rotație necesară și stabiliți o dimensiune mai mică a secțiunii transversale; c) determinați aria necesară și stabiliți a doua dimensiune a secțiunii transversale; d) se verifică secțiunea acceptată conform formulei (1.3). Elementele comprimate din bușteni, păstrându-și conicitatea, sunt calculate din secțiunea transversală din mijlocul lungimii tijei. Diametrul buștenului în secțiunea de proiectare este determinat de formula D calc = D 0 +0,008 x, (1,8) unde D 0 este diametrul buștenului la capătul subțire; x este distanța de la capătul subțire la secțiunea luată în considerare. Exemplul 1 .. Verificați rezistența și stabilitatea unei tije comprimate, slăbită la mijlocul lungimii de două orificii pentru șuruburi d = 16 mm (Fig. 4, a). Secțiunea tijei este b x h = 13 x 18 cm, lungimea este l =, 5 m, capetele sunt articulate. Sarcina de proiectare N = kgf. Soluţie. Lungimea liberă de proiectare a tijei l 0 = l =, 5 m. Raza minimă de rotație a secțiunii r = 0,9 b = 0,9 13 = 3,76 cm 9

Fig. 10 4. Elemente centrale de compresie Flexibilitate maximă, 7 6 În consecință, bara trebuie calculată atât pentru rezistență, cât și pentru stabilitate. Aria netă a tijei nt = br osl =, 6 13 = 19,4 cm. Efortul de compresiune conform formulei (1.) la g / s m. 1 9, 4 10

11 Coeficientul de flambaj conform formulei (1.4) 6 6, 6 1 0, 8 0, Aria de slăbire este din aria brută aproximativ sl br 1, 8 5% Prin urmare, aria calculată în acest caz este calculată = br = = 34 cm Stresul la calcularea stabilității conform formulei (1.3) la g s / s m R c 0, Exemplul 1.3. Alegeți o secțiune dintr-un suport de lemn în formă de bloc (Fig. 4, b) cu următoarele date: forța de compresiune de proiectare N = kgf; lungimea stâlpului l = 3,4 m, capetele sunt rabatabile. Soluţie. Setăm flexibilitatea rack-ului λ = 80. Coeficientul corespunzător acestei flexibilități = 0,48 (anexă). Aflați raza minimă de rotație necesară (la λ = 80) l l 1 l cm; 0 0 r tr l, 5 cm 80 și aria secțiunii transversale necesare a raftului (la φ = 0,48) tr N cm R 0, s 7 cm. 0, 9 0, 9 În conformitate cu sortimentul de ferăstrău cherestea, luăm b = 15 cm. Înălțimea necesară a secțiunii de cherestea. unsprezece

12 h tr tr 7 1 8,1 cm.B 15 Acceptăm h = 18 cm; = = 70 cm.Flexibilitatea barei secțiunii acceptate Tensiunea l, 5 y r 0, m și n; u = 0,5. N la g s / s m 0, Exemplul 1.4. Un stâlp de lemn cu secțiune transversală rotundă, menținând în același timp o fugă naturală, poartă o sarcină N = (Fig. 4, c). Fixarea capetelor raftului este cu balamale. Determinați diametrul raftului dacă înălțimea lui l = 4 m. Soluție. Setăm flexibilitatea λ = 80 și găsim coeficientul corespunzător acestei flexibilități = 0,48 (anexă). Determinăm raza de rotație necesară și diametrul secțiunii corespunzător: r tr l 400 r 0 tr 5 cm; D "0 cm tr 80 0, 5 Determinați aria necesară și diametrul secțiunii corespunzător: deci tr N cm R 0, D" "tr Diametrul mediu necesar c; tr 4 tr, 9 cm 3,1 4 D tr D" D "1 9, 4 5 cm D; 4,1

13 Luăm diametrul buștenului la capătul subțire D 0 = 18 cm, apoi diametrul din secțiunea de proiectare, situată la mijlocul lungimii elementului, este determinat de formula (1.8): D =, = 19.6 cm ; D 3, 6 30 cm 4 4 Verificati sectiunea acceptata, 5 1 9, 6; 0, 4 6; k g s / s m 0 ELEMENTE DE ÎNCOLARE Elementele structurilor din lemn care lucrează în încovoiere (grinzi) sunt calculate pentru rezistență și deformare. Calculul rezistenței se efectuează după formula M R, (1.9) u W unde M este momentul încovoietor din sarcina de proiectare; W HT momentul de rezistență al secțiunii nete considerate; R u este rezistența de proiectare a lemnului la îndoire. Deviațiile elementelor de îndoire sunt calculate din acțiunea sarcinilor standard. Deformarile nu trebuie sa depaseasca urmatoarele valori: pentru grinzi de pardoseala 1/50 l; pentru grinzi de podea de mansardă, grinzi și picioare de căpriori 1/00 ​​​​l; pentru strunguri și pardoseli de acoperiri 1/150 l, unde l este deschiderea calculată a grinzii. Valorile momentelor încovoietoare și deformațiilor grinzilor sunt calculate conform formulelor generale ale mecanicii structurale. Pentru o grindă pe doi suporturi, încărcată cu o sarcină uniform distribuită, momentul și deformarea relativă se calculează prin formulele: HT 13

14 ql 8 M; (1.10) f 5 q l l H 3. (1.11) 384EJ Se presupune că deschiderea de proiectare este egală cu distanța dintre centrele suporturilor grinzii. Dacă lățimea suportului grinzii în calculele preliminare este necunoscută, atunci deschiderea calculată a grinzii este considerată a fi deschiderea liberă l 0, mărită cu 5%, adică l = 1,05 l 0. La calcularea elementelor din Buștenii solidi sau buștenii tăiați cu una, două sau patru margini, țin cont de evacuarea lor naturală (conicitatea). Cu o sarcină distribuită uniform, calculul se efectuează de-a lungul secțiunii din mijlocul travei. Exemplul 1.5. Proiectați și calculați podeaua mansardei folosind grinzi de lemn situate la B = 1 m una de alta. Lățimea încăperii (capă liberă) l 0 = 5 m. Soluție. Acceptăm o astfel de structură de podea (Fig. 5, a). Barele craniene sunt bătute în cuie pe grinzile de lemn l, sprijinite pe pereții clădirii, pe care sunt așezate scânduri rulante 3, constând dintr-o promenadă solidă și patru bare tivite pe acesta (Fig. 5, b). De jos, tencuiala uscată de gips 4, acoperită cu bitum din interior, este bătută în cuie pe rollbars. Pe partea superioară a podelei, o barieră de vapori 5 este mai întâi așezată sub forma unui strat de argilă impregnată de cm grosime, iar apoi izolația 6 este perlit expandat, vermiculit sau alte materiale de umplutură incombustibile procurate pe baza de materii prime locale. si avand o densitate (densitate in vrac) γ = kg / m 3. Grosimea unui strat de izolatie 1 cm.Deasupra izolatiei se dispune o crusta protectoare de var-nisip de 7 cm.Calculul sarcinilor. Determinați sarcina pe 1 m de podea (Tabelul 1.1). 14

15 Fig. 5. La calculul grinzilor podelei mansardei Tabel 1.1 Elemente și calculul sarcinilor Crusta de var-nisip, 0, Izolație, 0,1 350 Unsoare de argilă, 0, Scânduri rulante (pardoseală + 50% pentru bare), 0,5 Tencuială uscată cu bitum , 0, 5 Sarcină utilă Total ... Sarcină standard, kgf / m g, Factor de suprasarcină 1, 1, 1, 1,1 1,1 1,4 Sarcina de proiectare în kgf / m 38,4 50,4 38,4 15,6 17, Greutatea proprie a grinzilor nu este luată în considerare , deoarece sarcinile de la toate celelalte elemente de planșeu enumerate în tabel s-au presupus a fi distribuite pe întreaga suprafață, fără excepție, a secțiunilor ocupate de grinzi. 15

16 Calculul grinzilor de podea. La plasarea grinzilor la fiecare 1 m, sarcina liniară pe grinda: standard q H = 11 1 = 11 kgf / m; calculat q = 65 1 = 65 kgf / m. Diagrama de proiectare a grinzii l = 1,05 l 0 = 1,05 5 = 5,5 m. Momentul încovoietor conform formulei (1.10) M la gf / m. 8 Momentul de rezistență necesar al grinzii W tr M vezi R și 130 Precizarea lățimii a secțiunii b = 10 cm, găsim h tr 6W tr, 6 cm.b 10 Se acceptă o grindă cu secțiunea transversală de bxh = 10 x cm cu L = 807 cm 3 și J = 8873 cm 4. Deformare relativă conform formula (1.11) fl 3 5, Calculul scutului rulează înainte. Calculul pardoselii din scândură se efectuează pentru două cazuri de încărcare: a) sarcină permanentă și sub tensiune; b) montaj concentrat sarcina de proiectare P = 10 kgf. Calculul pardoselii în primul caz se efectuează pentru o bandă cu lățimea de 1 m. Sarcină pe 1 metru rulant. m a benzii de proiectare: q H = 11 kgf / m; q = 65 kgf / m. Anvergura estimată a tablierului a 4 l B b cm H Aici B este distanța dintre axele grinzilor; b lățimea secțiunii grinzii; iar lățimea secțiunii barei craniene .. 16

17 Momentul încovoietor M 6 5 0, 8 6 4, 5 k gf / m. 8 Se presupune că grosimea plăcilor de pardoseală este egală cu δ = 19 mm. Momentele de rezistență și de inerție ale benzii de pardoseală calculate sunt egale: W Tensiunea de încovoiere J, cm; , cm, la g s / s m. 6 0, Deformare relativă f l 3 5, Rezerve semnificative de rezistență și rigiditate a pardoselii fac posibilă utilizarea plăcilor semi-tivite de gradul III pentru fabricarea acesteia. Cu o scădere a grosimii pardoselii la 16 mm, deformarea acestuia va fi mai mare decât cea limitativă. Dacă există bare de distribuție tivite de jos, se presupune că sarcina concentrată este distribuită pe lățimea podelei de 0,5 m. Sarcina este considerată a fi atașată la mijlocul deschiderii punții. Momentul încovoietor M Pl H la g s / s m. 4 4 Momentul de rezistență al benzii de proiectare. L 5 0 1,1 cm. 6 17

18 Efort de încovoiere, g s / s m, 3 0,1 unde 1, coeficient ținând cont de durata scurtă a sarcinii instalației. 4. ELEMENTE EXTENSIBILE ȘI COMPRESIBILE Elementele extensibile și flexibile prin compresiune sunt supuse simultan forțelor axiale și unui moment încovoietor rezultat din îndoirea transversală a barei sau aplicarea excentrică a forțelor longitudinale. Tijele care pot fi îndoite se calculează cu formula RMN p R. (1.1) p WRHTHT și Calculul tijelor care se pot îndoi prin compresie în planul de îndoire se realizează cu formula RMN c RWRHTHT uc, (1.13) 3100 R c br. Tijele de încovoiere compresive cu o rigiditate în secțiune transversală mai mică într-un plan perpendicular pe încovoiere trebuie verificate în acest plan pentru stabilitatea generală, fără a lua în considerare momentul încovoietor conform formulei (1.3). optsprezece

19 Exemplul 1.6. Verificați rezistența unei grinzi cu secțiunea de 13 x 18 cm (Fig. 6), întinsă cu o forță N = kgf și îndoită de o sarcină concentrată P = 380 kgf aplicată la mijlocul travei l = 3 m. secțiunea barei în acest loc este slăbită de două găuri pentru șuruburi d = 16 mm. Orez. 6. Întindere element îndoit Soluție. Moment încovoietor maxim M Pl k g s / m W HT J 5750 HT vezi 0,5 h 9 19

20 Tensiune conform formulei (1.1), k g s / s m. 1 9, Exemplul 1.7. Verificați rezistența și stabilitatea tijei pliabile, articulată la capete (Fig. 7). Dimensiunile secțiunii b x h = 13 x 18 cm, lungimea tijei l = 4 m. Forța de compresiune de proiectare N = 6500 kgf, forța de proiectare concentrată aplicată la mijlocul lungimii tijei, P = 400 kgf. Orez. 7. Elemente de îndoire compresive Soluție. Să verificăm rezistența barei în planul de îndoire. Momentul încovoietor de proiectare de la sarcina transversală M Pl la g s / m. 4 4 Aria secțiunii = = 34 cm. Momentul de rezistență al secțiunii W x = bh / 6 = 70 cm 3.0

21 Raza de inerție a secțiunii față de axa X rk = 0,9 h = 0,9 18 = 5, cm.Flexibilitatea tijei x 5, Coeficient conform formulei (1.14), Tensiunea conform formulei (1.13) la gs / sm 3 4 0, Verificați stabilitatea barei în planul perpendicular pe îndoire. Raza de inerție a secțiunii față de axa Y r y = 0,9 b = 0,9 13 = 3,76 cm.Flexibilitatea tijei față de axa Y y 3, 7 6 Coeficient de flambaj (după aplicație) φ = 0,76. Tensiune conform formulei (1.3) la g s / s m 0,

22 CAPITOLUL CALCULUL ISMĂRILOR ELEMENTELOR STRUCTURILOR DIN LEMN 5. IMBINĂRI PE FANTURI Elementele pe crestături sunt legate în principal sub formă de crestături frontale cu un singur dinte (Fig. 8). Tăieturile frontale sunt proiectate pentru zdrobire și ciobire cu condiția ca forța de proiectare care acționează asupra îmbinării să nu depășească capacitatea portantă de proiectare a acesteia din urmă. Orez. 8. Crestătură frontală

23 Calculul crestăturilor frontale pentru prăbușire se efectuează de-a lungul planului principal de lucru al prăbușirii, situat perpendicular pe axa elementului comprimat adiacent, pentru forța totală care acționează în acest element. Capacitatea portantă de proiectare a îmbinării din starea de strivire este determinată de formula T R cm cm cm, (.1) unde este aria de strivire; R cm cm rezistența de proiectare a lemnului la strivire la un unghi față de direcția fibrelor, determinată de formula R cm R cm R cm sin R cm 90. mai mult de 1 4 h, unde h este dimensiunea secțiunii elementului în direcția tăieturii. Capacitatea portantă de proiectare a îmbinării din starea de forfecare este determinată de formula unde este aria de forfecare; sk av, (.3) s k s k s k T R av R este rezistența medie calculată a lemnului la așchiere peste locul de așchiere. Lungimea zonei de clivaj l ck în șanțurile frontale trebuie să fie de cel puțin 1,5 ore. Rezistența la forfecare calculată, mediată pe locul de defrișare, cu o lungime a locului de cel mult h și zece adâncimi de inserare în îmbinările de pin și molid se ia egală cu cf ck 1 /. R k gf cm Cu o lungime de l sk mai mare decât h, rezistența de proiectare la forfecare scade și se ia conform tabelului..1. 3

24 sr l sk h Tabelul 1, 4, 6, 8 3 3, 3.33 R, k gf / s m sk 1 11.4 10.9 10.4 10 9.5 9, 9 Pentru valorile intermediare ale raportului l sk / h valorile rezistențele de proiectare sunt determinate prin interpolare. Exemplul 1. Verificați capacitatea portantă a unității de susținere a fermei, rezolvată printr-o tăietură frontală cu un dinte (Fig. 8, a). Secțiunea transversală a grinzilor b x h = 15 x 0 cm; unghiul dintre curele "" (s în 0, 3 7 1; c o s 0, 9 8); adâncimea de tăiere h BP = 5,5 cm; lungimea zonei de clivaj l sk = 10 h r = 55 cm; forța de compresiune de proiectare în coarda superioară N c = 8900 kgf. Soluţie. Rezistența de proiectare a lemnului la strivire în unghi conform formulei (.) Suprafața de sifonare 130 R / 130 k gf cm cm, cm bhvr 1 5 5, 5 8 8, 8 cm cos 0, 9 8 Capacitatea portantă a îmbinării de la starea rezistenței la strivire conform formulei (.1) T 8 8, N k gs. cm Forța de proiectare care acționează asupra locului de defrișare, T N N c o s la gf. Zona de clivaj p c c c c c l b cm c .. 4

25 Medie calculată pentru aria de clivaj a rezistenței lemnului la spargere la raportul l sk / h = 55/0 =, 75 sr sk 1 0,1 / (vezi tabelul ... 1). R k gf sm Exemplu .. Calculați tăierea frontală a nodului de sprijin al unei ferme triunghiulare (Fig. 8, b). Centurile de ferme sunt realizate din bușteni cu diametrul de proiectare la nodul D = cm. Unghiul dintre curele a = 6 30 "(sin a = 0,446; cos a = 0,895). Forța de compresiune de proiectare în centura superioară N c = kgf.Rezolvare.Rezistența de proiectare a prăbușirii lemnului la un unghi dat cm / (Anexa 4).R k gf sm Aria de prăbușire necesară cm N cm 100 cm R cm 100 Zona de prăbușire este îndreptată oblic față de axa coardei inferioare, deci , aria segmentului normală pe axă este egală cos, 5. cm cm Folosind Anexa 1, constatăm că atunci când D = cm, cea mai apropiată zonă se = 93,9 cm corespunde adâncimii tăieturii h bp = 6,5 cm. h bp = 6,5 cm, care este mai mică decât adâncimea limită a carcasei, ținând cont de tăierea necesară a buștenii coardei inferioare la o adâncime de h CT = cm este 1 D h st hh 6, 6 7 cm bp Lungimea coardei tăieturii (lățimea planului de clivaj) la h bp = 6,5 cm b = 0,1 cm (anexa 15

26 Lungimea necesară a planului de forfecare la av R = 1 kgf / cm: sk l sk N cos, s 3 7,1 cm av br 0,1 1 sk Se acceptă l sk = 38 cm, care este mai mult de 1,5 h = 1,5 () = 30 cm Deoarece lungimea planului de forfecare s-a dovedit a fi mai mică decât h = () = 40 cm, atunci valoarea acceptată R = 1 kgf / cm corespunde normelor. ck Aranjam suportul din placi cu diametrul de cm.Pentru perna de sustinere luam aceeasi placa cu o abrupta deasupra unui cm, care va asigura o latime suport b 1 = 1,6 cm (Anexa 1). Efortul de forfecare de-a lungul zonei de contact a suportului și a suportului de suport N c sin, 4 k gf / sm 1, 6 cm unde 4 kgf / cm este rezistența de proiectare la strivire R CM90 peste fibrele din planurile de sprijin ale structurilor .., 6. capacitatea pentru o tăietură a unui diblu cilindric în îmbinările elementelor de pin și molid cu direcția forțelor de-a lungul fibrelor elementelor este determinată de formulele: prin îndoirea diblului T și = 180 d + a, dar nu mai mult de 50 d; la zdrobirea elementului mijlociu cu grosimea T c = 50 cd; prin strivirea elementului de margine cu grosimea a T a = 80 ad. (.4a) (.4b) (.4c) Numărul diblurilor n H, care trebuie plasate în legătură pentru a transfera forța N, se găsește din expresia 6

27 n H N, (.5) unde T n este cea mai mică dintre cele trei valori ale capacității portante a șurubului, calculată prin formulele (.4); n cu numărul de tăieturi ale diblului. Capacitatea portantă calculată a diblului T n poate fi determinată și cu ajutorul Anexei 5. Distanța dintre axele diblurilor trebuie să fie de cel puțin: de-a lungul fibrelor s 1 = 7 d; peste fibre s = 3,5 d și de la marginea elementului s 3 = 3 d. Capacitatea portantă de proiectare a diblului cilindric T n atunci când forța este îndreptată la un unghi a față de fibrele elementelor este determinată ca fiind cea mai mică dintre cele trei, conform formulelor: H nt (1 8 0), dar nu mai mult de T kdac HT c = k a 50 cd; Ta = k a 80 cd. k 50d; (.6а) (.6b) (.6c) Tabelul unghiului α și grade. Coeficient ka pentru bolțuri din oțel cu diametrul în mm 1, 1,4 1,6 1,8, 0,95 0,95 0,9 0,9 0,9 0,9 0,75 0,75 0,7 0,675 0, 65 0,65 0,7 0,65 0,605 50,655 Valorile coeficientului k a pentru unghiurile intermediare sunt determinate prin interpolare. Exemplul 3. Îmbinarea brâului întins inferior al fermeiului (Fig. 9, a) se realizează prin intermediul unor plăcuțe de scânduri legate de brâu cu știfturi rotunji de oțel. O centură de bușteni cu un diametru de 19 cm la joncțiune.Pentru o potrivire perfectă a suprapunerilor, buștenii sunt tăiați din ambele părți cu 3 cm până la o grosime de c = 13 cm. Suprapunerea sunt luate din scânduri cu o secțiune de axh = 6 x 18 cm.Forța de întindere calculată este N = kgf. Calculați conexiunea. 7

Fig. 28 9. Conexiuni pe bolțuri cilindrice din oțel Soluție. Diametrul știfturilor este setat să fie aproximativ egal cu (0,0,5) a, unde a este grosimea căptușelii. Se acceptă d = 1,6 cm Determinați capacitatea portantă calculată a cuiului la o tăietură folosind formulele (.4): H,; T la gs la gs T c T a, la gs; , la rf. opt

29 Cea mai mică capacitate portantă proiectată T n = 533 kgf. Dibluri cu tăiere dublă. Numărul necesar de știfturi conform formulei (.5): n H, 9 buc. Acceptăm 1 știfturi, dintre care 4 sunt șuruburi pe fiecare parte a îmbinării. Așezăm știfturile în două rânduri longitudinale. Distanța dintre știfturi de-a lungul fibrelor: s 1 = 7 d 7 1, 6 = 11, cm (luăm 1 cm). Distanța de la axa știfturilor până la marginea plăcuțelor este s 3 = 3 d 3 1, 6 = 4,8 cm (luăm 5 cm). Distanța dintre dibluri de-a lungul fibrelor s h s = 8 cm> 3,5 d = 5,6 cm 3 Suprafața netă a secțiunii transversale a curelei minus bretele laterale și găurile de slăbire pentru dibluri. D 8 4 8, 8 1 ,. seg dc cm HT 4 Aria secțiunii slăbite a suprapunerilor HT () 6 (1 8 1, 6) 1 7 7, 6. ahd cm Tensiunea de tracțiune în suprapunerile N, k gf / s m. HT 1 7 7, 6 Exemplu.4. În bara transversală a căpriorilor înclinați (Fig. 9, b), apare o forță de tracțiune N = 500 kgf. Bara transversală este formată din două plăci cu diametrul de D pl = 18 cm.Plăcile acoperă piciorul căpriorii dintr-un buștean D = cm pe ambele părți și sunt atașate de acesta cu două șuruburi d = 18 mm, care funcționează ca dublu- bolțuri de forfecare. Adâncimea stivei 9

30 picioare de căpriori la joncțiunea barei transversale h "CT = 3 cm. Pentru o fixare perfectă a șaibelor șuruburilor, plăcile sunt tăiate la o adâncime de hst = cm. Unghiul dintre direcția traversei și căpriori piciorul este a = 30. Verificați rezistența conexiunii Soluție Capacitatea portantă a diblului cilindric de oțel la o tăietură când forța este îndreptată în unghi față de fibre, determinăm prin formulele (.6): H 0, 9 (, 8 7),; T la rc la rc TС T a 0, la rc; 0, la rc. Aici 0, 9 coeficient ka, determinat conform tabelului ..; c = D h st = 3 = 16 cm grosimea elementului din mijloc;a = 0,5 D pl h st = 0, = 7 cm grosime a elementului de margine.647 kgf.Capacitatea portantă totală a conexiunii pnp cu T n = == 588> 500 kgf.Distanța de la axa diblului până la capătul barei transversale este luată ca s 1 = 13 cm> 7 1, 8 = 1,6 cm. Distanța dintre axele diblurilor față de axa traversei luăm s = 6 cm și transversal la axa piciorului de căpriori Deci, să rezumam. "s = 9 cm. proprietăți mecanice. Proprietățile mecanice ale lemnului includ: rezistență, elasticitate, ductilitate și duritate. Rezistența lemnului se caracterizează prin capacitatea de a rezista la acțiunea forțelor externe (încărcări). treizeci

31 Forțele care rezistă influențelor externe (încărcărilor) se numesc forțe sau tensiuni interne. Astfel, în secțiunile structurilor din lemn apar tensiuni de compresiune, tracțiune, încovoiere, forfecare (strivire) sau forfecare. Metodele luate în considerare de calcul al structurilor din lemn sunt axate pe tipuri tipice de structuri studiate la disciplina „Structuri de inginerie forestieră”. ... Este necesar să proiectați structuri din lemn în strictă conformitate cu SNiP și GOST. 31

32 Anexe 3

33 Diametru în cm Indicatori BBBBBBBBBBBBBBBBBBB 4,8 1,6 5 1,68 5,3 1,75 5,37 1,8 5,57 1,87 5,76 1,93 5,91 1,98 6,08, 04 6,08, 04 6,4 6,5, 5,7 cm, segmente de 6,5, 5, 4 cm, 6,5, 5, 4, 6, 6, 5, 7 cm, segmente de 6,5. de tăiere 0,5 1 1.5.5 3 3,5 4 4,5 5 7,34 7.14.39 7.7.45 7.41.49 7.55.5 7.67.57 6,6 4,5 6,9 4,7 7 , 7,47 5,06 7,8 4,88 5,4 8 5,4 8 8,3 8,18 7,94 5,56 8,65 8,67 8,85 9,0 9 9,3 9,51 9,6 9,83 9,9 10,1 8,5 5,7 10 10,4 8,7 5,87 8,9 6 9, 6,17 9,4 6,31 9,6 6,44 9,8 6,58 10,5 10,7 8,91 1,4 9,39 1,9 9,8 13,6 9,75 17, 10, 17,8 10,7 18,6 10, 14 11, 1 19,7 10.6 14.5 10.4.1 10,9 3 11,5 4, 0 1,5 6,1 11,6 10,3 15,4 11,7 15,9 10, 11 1.3 16.8 8 11.1 11.3 11.4 11.5 11.6 11.8 10 6,71 1,1 1, 10, 6,85 10,4 6,96 10,6 7, 1 10,8 7,3 1,4 1,4 1,8 1 16.3 13.6 0.1 1.6 17, 17,6 11,9 1 1,9 13,6 18,4 1,4 1,5 1,6 1,7 13,6 3,3 10,9 7,5 11,5 8,8 1,1 30,1 1 5,1 1,7 31,4 13,4 7,9 13 14,3 9,6 8,8 8 14,7 30,4 14 3.9 15.1 31.1 14.3 4.4 15.5 31.9 13.7 5 15,9 3,6 13 , 8 18,8 14,1 19,1 14,4 19,5 1,7 19,9 13,1 13,15 5.5 16, 33,4 13 3,5 13,7 33,7 14 34,8 14,7 35,9 15 36,9 15,6 37,9 15,1 38,9 16,5 39,9 16,9 40,9 17,3 41,8 15,3 6 16,7 4,6 15,7 6,6 16 1,7 16,3 7,6 15 0,4 16,6 8, 7 18,1 43,6 17,3 35,4 17,7 36,1 18,5 18,9 45,8 19,3 44,4 46,3 11,4 1,4 40,7 1,7 36 13,3 37,8 13,9 6 39,3 14,4 40,5 43,7 13,1 4,8 13,8 44,7 14,4 46,6 49,7 16 51,4 16, 7 5,9 16, 54, 17,7 55,9 17,4 48,4 17,9 49,5 18,3 50,7 18,8 51,8 19.5.9 18, 57,4 18, 7 58,8 19 60,1 19,7 61,4 0,1 6.7 Anexa 1 14.1 51.5 14.8 53.7 15.5 55.7 16.1 57.7 16, 7 59,6 17,3 61,4 17,9 63 18,4 64,6 19,5 68,3 0 69,9 0,5 71,6 54 0,6 64 1,4 74,4 58, 1 1 65,5 1,9 76 1,4 66,5,4 77,4 33

34 34 Încheierea aplicației. 1 in secțiuni circulare pentru diferite mortise adâncimi h bp în cm 5,5 6 6,5 7 7,5 8 8,5 9 9,9 63,6 16,6 65,3 17 68,1 17,7 76,8 17,9 70 18,3 79,3 18,7 88,5 18,5 7,6 19,4 91 19,1 74,3 19,6 84 0,1 93,9 0,6 76,3 0,86 0,7 96,5 1,17 1,78, 1,3 99 88,4 0,8 1,8 110, 13 0,7 80,1 11,6 1,4 90,5 1,9 101, 4 113,9 14 3 1.9 9.7.7 84,5 81,9 94,7 3 130 4,6 14 5,4 167 85,4 3 96,7 3, 10 4, 171, 7 87,1 3.5 98.7 4 .111 4.8 13 5 .188 3.88.9 19 8.3 06

35 35 Flexibilitate λ Anexa Valoarea φ Coeficientul φ coeficientul, 99 0,99 0,988 0,986 0,984 0,98 0,98 0,977 0,974 0,968 0,965 0,961 0,958 0,954 0,95 0,946 0,94 0,937 0,98 0,93 0,918 0,913 0,907 0,891 0,884 0,87 0,866 0,859 0,85 0,845 0,838 0,831 0,84 0,810 0,8 0,79 0,784 0,776 0,768 0,758 0,749 0,74 0,731 0,71 0J0 0,69 0,68 0,67 0,66 0,65 0,641 0,63 0,608 0,597 0,585 0,574 0,56 0,55 0,535 0,53 0,508 0,484 0,473 0,461 0,45 0,439 0,49 0,419 0,409 0,4 0,383 0,374 0,366 0,358 0,351 0,344 0,336 0,33 0,33 0,31 0,304 0,98 0,9 0,87 0,81 0,76 0,71 0,66 0,61

36 36 Sfârșitul aplicației. Flexibilitate λ φ Factor, 56 0,5 0,47 0,43 0,39 0,34 0,3 0,6 0 0,16 0,1 0,08 0,05 0,0 0,198 0,195 0,19 0,189 0,183 0,181 0,178 0,175 0,173 0,17 0,168 0,165 0,163 0,158 0,156 0,154 0,15 0,15 0,147 0,145 0,144 0,14 0,138 0,136 0,134 0,13 0,13 0,19 0,17 0,16 0,14 0,14 0,1 0,118 0,117 0,115 0,114 0,11 0,111 0,11 0,107 G, 106 0,105 0,104 0,10 0,101 0,1 0,099 0,098 0,096 0,095 0,094 0,093 0,09 0,091 0,09 0,089 0,086 0,085 0,084 0,083 0,08 0,081 0,081 0,08 0,079 0,078

37 Anexa 3 Date de proiectare Înălțime h = k 1 D 1 0,5 Aria secțiunii = k D 0,785 0,393 Distanța de la axa neutră la fibrele cele mai exterioare: z 1 = k 3 D z = k 4 D 0,5 0,5 0,1 0,9: J Moment de inerție x = k 5 D 4 J y = k 6 D 4 0,0491 0,0491 0,0069 0,045 Moment de rezistență: W x = k 7 D 3 W y = k 8 D 3 0,098 0,098 0,038 0,0491 Raza maximă D min0 = 5 kgy 9 0,13 37

38 Sfârșitul adj, 971 0,933 0,943 0,866 0,393 0,779 0,763 0,773 0,740 0,5 0,475 0,447 0,471 0,433 0,5 0,496 0,486 0,471 0,433 0,045 0,0476 0,441 0,461 0,0395 0,0069 0,0491 0,0488 0,490 0,0485 0 , 0491 0,0960 0,0908 0,0978 0,091 0,038 0,0981 0,0976 0,0980 0,097 0,13 0,47 0,41 0,44 0,031 38

39 Caracteristicile de proiectare ale materialelor Anexa 4 Starea de efort și caracteristicile elementelor Denumire Rezistența de proiectare MPa ling, pentru kgf/cm de lemn de înaltă calitate Îndoirea, comprimarea și strivirea fibrelor: a) elemente de secțiune dreptunghiulară (cu excepția celor specificate la subparagrafele " b" și "c") înălțime de până la 50 cm b) elemente de secțiune dreptunghiulară cu o lățime de peste 11 până la 13 cm cu o înălțime de secțiune de peste 11 până la 50 cm c) elemente de secțiune dreptunghiulară cu o lățime de peste 13 cm cu o înălțime a secțiunii de peste 13 până la 50 cm d) elemente din lemn rotund fără inserții în secțiunea de proiectare ... Întinderea de-a lungul fibrelor: a) elemente nelipite b) elemente lipite 3. Comprimare și strivire pe toată suprafața de-a lungul fibrelor 4. Strivire locală a fibrelor: a) în părțile de susținere ale structurilor, joncțiuni frontale și nodale ale elementelor b) sub șaibe la unghiuri de strivire de 90 înainte de ciobirea de-a lungul fibrelor: a) la îndoirea elementelor nelipite b) la îndoirea elementelor lipite c) în crestături frontale pentru solicitarea maximă R u, R c, R cm R u, R c , R cm R u, R c, R cm R și, R c, R cm R p R p R c. 90, R cm 90 R cm 90 R cm 90 R cc R cc R cc, 8 18 1,6 16,6 16 1,5 15,6 16 1,5 15,1 1 39

40 Starea de tensiune și caracteristicile elementelor Caracteristicile de proiectare ale materialelor Denumire Sfârșitul aprox. 4 Rezistența de proiectare MPa a laminatului, pentru kgf/cm de lemn de calitate superioară 1 3 g) local în îmbinările lipite pentru solicitarea maximă 6. Așchierea fibrelor: a) în îmbinările elementelor nelipite b) în îmbinările din elemente lipite 7. Întindere peste fibrele elementelor din lemn lipite R cc R cc 90 R cc 90 R p. 90.7 7 0.35 3.5.1 1 0.8 8 0.7 7 0.3 3.1 1 0.6 6 0.6 6 6 0.6 3.5.1 , 5 NU E35: 3.5.1 Rezistența de proiectare a lemnului la strivire la un unghi față de direcția firului este determinată de formula R vezi R cm 3 1 (1) s în RR vezi 90. Rezistența de proiectare a lemnului la așchiere la un unghi față de direcția fibrelor este determinată de formula R cm sk. R sk 3 1 (1) sin R R sk 90 sk .. 40

41 Referințe 1. SNiP II Structuri din lemn. Standarde de proiectare .. SNiP IIB. 36. Structuri metalice. Standarde de proiectare. 3. SNiP II6.74. Încărcări și impacturi. Standarde de proiectare. 4. Ivanin, I. Ya. Exemple de proiectare și calcul de structuri din lemn [Text] / I.Ya. Ivanin. M .: Gosstroyizdat, Shishkin, V.E. Constructii din lemn si plastic [Text] / V.E. Shishkin. M .: Stroyizdat, Structuri de inginerie forestieră [Text]: linii directoare pentru implementarea proiectelor pod de lemn pentru studenții specialității „Inginerie forestieră” / А.М. Chuprakov. Ukhta: USTU,

42 Cuprins Introducere ... 3 Capitolul 1 Calculul elementelor structurale din lemn Elemente întinse în centru ... 5 Elemente centrale de compresie Elemente de îndoire Elemente de îndoire întindere și de îndoire compresive Capitolul Calculul îmbinărilor elementelor din lemn ... 5 Legături pe crestături . .. 6 Conexiuni pe pini cilindrici .. 6 Anexe ... 3 Referințe

43 Publicație educațională Chuprakov A.M. Exemple de calcul al structurilor din lemn ale structurilor de inginerie forestieră Editor de manuale I.А. Bezrodnykh corector O.V. Editor tehnic Moisenya L.P. Korovkina Plan 008, pozitia 57. Semnat pentru tipar.Set computer. Typeface Times New Roman. Format 60x84 1/16. Hartie offset. Captură ecran. CONV. imprimare l., 5. Uh. ed. l., 3. Tiraj 150 exemplare. Ordinul 17. Universitatea Tehnică de Stat Ukhta, Ukhta, st. Pervomayskaya, 13 Departamentul Operațional Tipărire USTU, Ukhta, st. 13 octombrie.

AGENȚIA FEDERALĂ DE EDUCAȚIE FGOU HPE KAZAN UNIVERSITATEA DE STAT DE ARHITECTURA - CONSTRUCȚII Departamentul de structuri metalice și testare a structurilor

PRELEȚIA 3 Structurile din lemn trebuie calculate folosind metoda stării limită. Stările limită ale structurilor sunt cele în care acestea încetează să îndeplinească cerințele operaționale.

Calculul elementelor structurilor metalice. Plan. 1. Calculul elementelor structurilor metalice pentru stări limită. 2. Rezistența standard și de proiectare a oțelului 3. Calculul elementelor structurilor metalice

Ministerul Educației și Științei Federația Rusă Instituția de învățământ superior bugetară de stat federală „Universitatea de stat de arhitectură și inginerie civilă din Tomsk”

PRELEZA 4 3.4. Elemente expuse forta axiala cu o îndoire 3.4.1. Elemente elastice și întinse excentric Elementele elastice și întinse excentric funcționează simultan

Cursul 9 Rafturi din lemn. Sarcinile primite de structurile plate de susținere ale acoperișului (grinzi, arcade de acoperiș, ferme) sunt transmise fundației prin stâlpi sau stâlpi. În clădirile cu purtători de lemn

CURTEA 8 5. Proiectarea și calculul elementelor DK din mai multe materiale CURTEA 8 Calculul elementelor din lemn lipite cu placaj și elemente din lemn armat trebuie efectuat conform metodei date

MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AL FEDERATIEI RUSE Instituția Federală de Învățământ de Stat de Învățământ Superior „Universitatea de Stat din Pacific” CALCULUL ȘI PROIECTAREA OȚELULUI

PRELERE 10 TIPURI DE IMBĂRI ALE STRUCTURILOR DIN LEMN. CONEXIUNI ALE BEHZ CONEXIUNI SPECIALE Scopul prelegerii: însuşirea de către studenţi a competenţelor în studiul metodelor de îmbinare a elementelor din lemn şi a principiilor de calcul a acestora

Fiabilitatea structurilor și fundațiilor clădirilor. Constructii din lemn. Prevederi de bază pentru calcul STANDARD SEV ST SEV 4868-84 CONSILIUL DE ASISTENȚĂ RECIPROCĂ ECONOMICĂ Fiabilitatea structurilor clădirii și

MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AL REGIUNII SAMARA Instituție de învățământ bugetar de stat de învățământ secundar profesional „Colegiul Politehnic Togliatti” (GBOU SPO „TPT”)

Ministerul Educației și Științei al Federației Ruse Bugetul federal de stat Instituția de învățământ de învățământ profesional superior „Tomsk State Architectural and Construction

Ministerul Educației și Științei al Federației Ruse Institutul Silvic Syktyvkar, o ramură a instituției de învățământ de stat de învățământ profesional superior „Statul Sankt Petersburg

164 MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AL FEDERĂȚIA RUSĂ BUGET FEDERAL DE STAT INSTITUȚIA DE ÎNVĂȚĂMÂNT PROFESIONAL SUPERIOR „UNIVERSITATEA TEHNICĂ DE STAT LIPETSK”

Proiectarea structurilor sudate Sarpante Informații generale O ferme este o structură reticulat formată din tije rectilinie individuale conectate între ele în noduri. Ferma lucreaza pentru indoire din

LUCRARE PRACTICĂ 4 CALCULUL ȘI PROIECTAREA FERNILOR SCOP: stăpânirea procedurii de calcul și proiectare a unui nod al unei ferme din unghiuri egale. ABILITĂȚI ȘI ABILITĂȚI DOBÂNĂTATE: Capacitate de utilizare

Ministerul Educației și Științei din Federația Rusă UNIVERSITATEA DE STAT IUGORSK Facultatea de Inginerie Departamentul „Tehnologii și structuri de construcție” UTILIZAREA COMPLEXULUI SOFTWARE SAP

1 - Metoda de determinare a capacitatii portante a elementelor blocurilor de ferestre si fatadelor. (proiect) - 2 - Atenție! Uzina de procesare alege proiectarea sistemului AGS pe propria răspundere,

Proiectarea structurilor metalice. Grinzi. Grinzi și cuști pentru grinzi Îmbinarea grinzilor Pardoseală plană din oțel Alegerea secțiunii unei grinzi laminate Grinzile laminate sunt proiectate din grinzi în I sau din grinzi în U

Calculul grinzii 1 Date inițiale 1.1 Dispunerea grinzii Lucrare A: 6 m. Lucrări B: 1 m. Lucrări C: 1 m. Distanța dintre grinzi: 0,5 m. 1.2 Încărcări Nume q n1, kg / m2 q n2, kg / m γ fkdq p, kg / m Constanta 100 50 1 1 50

B E L O R U S K I J N A T s I O N A L N Y T E X N I Ch E S K I J U N I V E R S I T S T R O I T E L L N Y F A K U L T E T N A U CH N O - T E X N I CH E S K I S E M SI N A R A PROBLEME ALE TRANZIŢIEI LA EUROPEANĂ

Ministerul Educației și Științei al Federației Ruse CERCETARE NAȚIONALĂ UNIVERSITATEA DE STAT DE CONSTRUCȚII MOSCOVA Departamentul Structuri metalice și din lemn CALCULUL CONSTRUCȚILOR

CUPRINS Introducere .. 9 Capitolul 1. ÎNCĂRCĂRI ȘI IMPACT 15 1.1. Clasificarea sarcinilor ........ 15 1.2. Combinații (combinații) de sarcini ..... 17 1.3. Determinarea sarcinilor de proiectare .. 18 1.3.1. Permanent

Colegiul de Construcții și Economie din Astrakhan Procedura de calcul a unei plăci tubulare precomprimate pentru rezistență pentru specialitatea 713 „Construcții de clădiri și structuri” 1. Atribuire pentru proiectare

Colegiul de Construcții și Economie din Astrakhan Procedura de calcul a unei grinzi precomprimate (gripă) pentru rezistență pentru specialitatea 2713 „Construcții de clădiri și structuri” 1. Atribuire pentru proiectare

UDC 624.014.2 Caracteristici de calcul a nodurilor de susținere ale arcadelor cu deschidere mare din panou lipit cu trei balamale. Analiza comparativa solutii constructive A.A. Krotovich (Consilier științific Zgirovsky A.I.) Belorussky

Sarpante din oțel. Plan. 1. Informații generale. Tipuri de ferme și dimensiuni generale. 2. Calculul și proiectarea fermelor. 1. Informații generale. Tipuri de ferme și dimensiuni generale. O ferme este o structură pivot,

PRELEȚIA 5 Lungimea cheresteașului standard este de până la 6,5 ​​m, dimensiunile secțiunilor transversale ale grinzilor sunt de până la 27,5 cm.La crearea structurilor de construcție, devine necesar să: - creșterea lungimii elementelor (creșterea) ,

A.M. Gazizov E.S. Sinegubova CALCULUL STRUCTURILOR DE GRANDE LIPIATE Ekaterinburg 017 MINISTERUL FILIALULUI RUSIEI FGBOU VO „UNIVERSITATEA FORESTALĂ DE STAT URAL” Departamentul de tehnologii inovatoare și

Întrebări de control asupra rezistenței materialelor 1. Prevederi de bază 2. Care sunt principalele ipoteze, ipoteze și premise care stau la baza științei rezistenței materialelor? 3. Care sunt principalele sarcini pe care le rezolvă

Colegiul de Construcții și Economie din Astrakhan Procedura de calcul a precomprimatelor placă cu nervuri rezistenta pentru specialitatea 713 "Constructii cladiri si structuri" 1. Sarcina pentru proiectare

MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AL FEDERAȚIEI RUSE Instituția de învățământ superior bugetar de stat federal „UNIVERSITATEA TEHNICĂ DE STAT ULYANOVSK” V. K. Manzhosov

CARACTERISTICI ALE PROIECTAREA CADRELOR DE LEMN Istorie minunată

TSNIISK IM. V. A. KUCHERENKO GHID PENTRU PROIECTAREA FERMEI SUDATE DIN COLTURI SINGURI MOSCVA 1977 construcția cadru a ORDINULUI MUNCII BANNER ROSIU Institutul Central de Cercetare

Ministerul Educației al Federației Ruse Universitatea Tehnică de Stat din Sankt Petersburg APROBAT Șef. Departamentul de structuri și materiale de construcții 2001 Belov VV Program de disciplină

PROGRAM DE LUCRU al disciplinei Constructii din lemn si materiale plastice in directia (specialitatea) 270100.2 "Constructii" - licenta Facultatea de inginerie civila Forma de studiu norma intreaga Bloc de discipline SD

Calculul structurilor pardoselii și stâlpilor cadrului de oțel al clădirii Date inițiale. Dimensiunile clădirii din plan: 36 mx 24 m, înălțime: 18 m Șantier: Chelyabinsk (regiunea III zăpadă, regiunea eoliană II).

A.M. Gazizov CALCULUL STRUCTURILOR CONSTRUCȚILOR DIN PLACAJ Ekaterinburg 2017 MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI UNIVERSITATEA SILDRICĂ DE STAT URAL Departamentul de Tehnologii Inovatoare

CUPRINS 1 PARAMETRI DE PROIECTAȚIE 4 PROIECTAREA ȘI CALCULUL VERSULUI COLONEI 5 1 Dispunerea 5 Verificarea stabilității în planul de îndoire 8 3 Verificarea stabilității din planul de îndoire 8 3 PROIECTARE

Anexă Ministerul Agriculturii al Federației Ruse Bugetul de stat federal Instituția de învățământ de învățământ superior Saratov Universitatea Agrară de Stat numită după

Evaluarea capacității portante a zidăriei de cărămidă Pereții de zidărie sunt elementele portante verticale ale unei clădiri. Conform rezultatelor măsurătorilor s-au obţinut următoarele dimensiuni calculate ale pereţilor: înălţime

LUCRARE PRACTICĂ 2 CALCULUL ELEMENTELOR ÎNTINSE ȘI COMPRESATE ALE STRUCTURILOR METALICE OBIECTIV: Să stăpânească scopul și procedura de calcul a elementelor întinse și comprimate central ale structurilor metalice.

CUPRINS Cuvânt înainte ... 4 Introducere ... 7 Capitolul 1. Mecanica unui corp absolut rigid. Statica ... 8 1.1. Prevederi generale ... 8 1.1.1. Modelul unui corp absolut rigid ... 9 1.1.2. Forța și proiecția forței pe axă.

4 CERINȚE SUPLIMENTARE PENTRU PROIECTAREA ELEMENTELOR CU DOUĂ TUBURI CU PERETE ONDULAT 4 .. Recomandări generale 4 .. În elemente de secțiune I complexă pentru a le crește durabilitatea și

Snip 2-23-81 structuri metalice download pdf >>>

Snip 2-23-81 structuri de oțel descărcare pdf >>> Snip 2-23-81 structuri de oțel descărcare pdf Snip 2-23-81 structuri de oțel descărcare pdf

Snip 2-23-81 structuri de oțel descărcare pdf >>> Snip 2-23-81 structuri de oțel descărcare pdf Snip 2-23-81 structuri de oțel descărcare pdf

Snip 2-23-81 structuri de oțel descărcare pdf >>> Snip 2-23-81 structuri de oțel descărcare pdf Snip 2-23-81 structuri de oțel descărcare pdf

Snip 2-23-81 structuri de oțel descărcare pdf >>> Snip 2-23-81 structuri de oțel descărcare pdf Snip 2-23-81 structuri de oțel descărcare pdf

Cursul 9 (continuare) Exemple de soluții pentru stabilitatea tijelor comprimate și probleme pentru rezolvarea independentă Selectarea secțiunii unei tije comprimate central din condiția de stabilitate Exemplul 1 Tija prezentată

Raport 5855-1707-8333-0815 Calculul rezistenței și stabilității unei bare de oțel conform SNiP II-3-81 * Acest document se bazează pe un raport privind calculul unui element metalic efectuat de utilizatorul admin

INSTRUCȚIUNI 1 TEMA Introducere. Briefing de siguranță. Control de intrare... INTRODUCERE LA EXERCIȚII PRACTICE LA CURSUL „MECANICA APLICATĂ”. INSTRUCȚIUNI DE SIGURANȚĂ LA INCENDII ȘI ELECTRICĂ.

6 semestru Stabilitatea generală a grinzilor metalice Grinzile metalice care nu sunt fixate pe direcție perpendiculară sau sunt slab fixate, sub acțiunea unei sarcini, își pot pierde stabilitatea formei. Considera

Pagina 1 din 15 Testări de certificare în domeniul învățământului profesional Specialitatea: 170105.65 Siguranțe și sisteme de control al armelor Disciplina: Mecanică (Rezistența materialelor)

MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AL FEDERAȚIEI RUSE Bugetul federal de stat Instituția de învățământ de învățământ superior „CERCETARE NAȚIONALĂ CONSTRUCȚII DE STAT MOSCOVA

MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AL FEDERAȚIEI RUSE Instituția de învățământ de la bugetul de stat federal de învățământ profesional superior „UNIVERSITATEA TEHNICĂ DE STAT ULYANOVSK”

UDC 640 Comparația metodelor de determinare a deformațiilor grinzilor din beton armat cu secțiune transversală variabilă Vrublevsky PS (Supervisor Shcherbak SB) Universitatea Națională Tehnică din Belarus Minsk Belarus V

5. Calculul scheletului tip consola Pentru a asigura rigiditatea spațială, scheletele macaralelor pivotante sunt de obicei realizate din două ferme paralele, interconectate, acolo unde este posibil, prin benzi. Mai des

1 2 3 CONŢINUTUL PROGRAMULUI DE LUCRU 1. OBIECTIVELE ŞI OBIECTIVELE DISCIPLINEI „CONSTRUCŢII DIN LEMN ŞI MATERIALE PLASTICE” ŞI LOCUL SĂI ÎN PROCESUL DE ÎNVĂŢARE Disciplina „Structuri din lemn şi plastic” este una dintre principalele,

Ministerul Educației și Științei al Federației Ruse Universitatea de Stat de Arhitectură și Inginerie Civilă din Sankt Petersburg Facultatea de Inginerie Civilă Departamentul Structuri metalice și Testarea structurilor

STANDARDE SI REGULI DE CONSTRUIRE SNiP II-25-80 Structuri din lemn Data introducerii 1982-01-01 DEZVOLTAT TSNIISK le. Kucherenko din Comitetul de Stat pentru Construcții al URSS, cu participarea Institutului Central de Cercetare a Clădirilor Industriale al Comitetului de Stat al Construcțiilor URSS, Institutul Central de Cercetare Științifică de Epidemiologie și Construcții de Complexe și Clădiri

BUGETAR DE STAT FEDERAL INSTITUȚIA DE ÎNVĂȚĂMÂNT SUPERIOR „UNIVERSITATEA AGRARĂ DE STAT ORENBURG” Departamentul „Proiectare și management în sisteme tehnice"METODOLOGIC

Agenția Federală pentru Transportul Feroviar Ural Universitatea de Stat de Căi Ferate și Comunicații Departamentul „Mecanica unui solid deformabil, fundații și fundații” A. A. Lakhtin BUILDING