Catégories de locaux pour les risques d'explosion et d'incendie. Pétrole Chimie Défense Civile

Approuvé et mis en vigueur

Par arrêté du ministère des Situations d'urgence de la Fédération de Russie

MINISTÈRE DE LA FÉDÉRATION DE RUSSIE

EN DEFENSE CIVILE,

URGENCE ET ÉLIMINATION

CONSÉQUENCES DES CATASTROPHES NATURELLES

UN ENSEMBLE DE RÈGLES

BÂTIMENTS ET INSTALLATIONS EXTÉRIEURES

SUR LE RISQUE D'EXPLOSION ET D'INCENDIE

Détermination des catégories de chambres,

bâtiments et installations extérieures

sur les risques d'explosion et d'incendie

SP 12.13130.2009

(tel qu'amendé par l'amendement n° 1, approuvé par arrêté

Ministère des situations d'urgence de la Fédération de Russie du 09.12.2010 N 643)

OK 13.220.01

OKVED L 7523040

Date d'introduction

Avant-propos

Objectifs et principes de la normalisation en Fédération Russeétabli par la loi fédérale du 27 décembre 2002 N 184-FZ "sur la réglementation technique", et les règles d'application des ensembles de règles - par le décret du gouvernement de la Fédération de Russie "sur la procédure de développement et d'approbation de règles" du 19 novembre 2008 N 858.

À propos de l'ensemble des règles

1. Développé par FGU VNIIPO EMERCOM de Russie.

2. Présenté par le Comité technique de normalisation TK 274 "Sécurité incendie".

4. Enregistré par l'Agence fédérale de réglementation technique et de métrologie.

5. Introduit pour la première fois.

Les informations sur les modifications apportées à cet ensemble de règles sont publiées dans l'index d'informations publié chaque année "Normes nationales", et le texte des modifications et amendements - dans les index d'informations publiés mensuellement "Normes nationales". En cas de révision (remplacement) ou d'annulation de cet ensemble de règles, la notification correspondante sera publiée dans l'index mensuel d'information publié « Normes nationales ». Les informations, avis et textes pertinents sont également publiés dans le système d'information public - sur le site Web officiel du développeur (FGU VNIIPO EMERCOM de Russie) sur Internet.

1 domaine d'utilisation

1.1. Cet ensemble de règles a été élaboré conformément aux articles 24, 25, 26, 27 de la loi fédérale du 22 juillet 2008 N 123-FZ "Règlement technique sur les exigences la sécurité incendie", est un document normatif sur la sécurité incendie dans le domaine de la normalisation de l'utilisation volontaire et établit des méthodes pour déterminer les signes de classification de l'affectation des bâtiments (ou parties de bâtiments entre murs coupe-feu - compartiments coupe-feu), des structures, des structures et des locaux (ci-après dénommés bâtiments et locaux) de l'affectation industrielle et d'entrepôt de la classe F5 aux catégories de risque d'explosion et d'incendie, ainsi que des méthodes pour déterminer les signes de classification des catégories d'installations extérieures à des fins de production et de stockage (ci-après dénommées installations extérieures) pour risque d'incendie.

1.2. La classification des bâtiments et des locaux pour les risques d'explosion et d'incendie est utilisée pour établir des exigences de sécurité incendie visant à prévenir la possibilité d'un incendie et à garantir protection contre le feu les personnes et les biens en cas d'incendie.

La classification des installations extérieures par risque d'incendie est utilisée pour établir des exigences de sécurité incendie visant à prévenir la possibilité d'un incendie et à assurer la protection contre l'incendie des personnes et des biens en cas d'incendie sur les installations extérieures.

1.3. Cet ensemble de règles ne s'applique pas :

Dans les locaux et bâtiments de production et de stockage d'explosifs (ci-après dénommés explosifs), moyens d'amorçage d'explosifs, bâtiments et structures conçus selon des normes et règles spéciales approuvées de la manière prescrite ;

Pour les installations extérieures de production et de stockage d'explosifs, les moyens d'amorçage d'explosifs, les installations extérieures conçues conformément aux règles et réglementations spéciales approuvées conformément à la procédure établie, ainsi que pour évaluer le niveau de risque d'explosion des installations extérieures.

1.4. Cet ensemble de règles peut être utilisé dans le développement de conditions techniques dans la conception de bâtiments, de structures, de structures et d'installations extérieures.

Ce code de bonnes pratiques utilise des références normatives à la norme suivante :

GOST 12.1.044-89 *. Système de normes de sécurité au travail. Risque d'incendie et d'explosion des substances et des matériaux. Nomenclature des indicateurs et méthodes pour leur détermination.

Noter. Lors de l'utilisation de cet ensemble de règles, il est conseillé de vérifier la validité des normes de référence dans le système d'information public - sur le site officiel de l'Agence fédérale de réglementation technique et de métrologie sur Internet ou selon l'index d'information publié chaque année "Normes nationales ", qui a été publié à partir du 1er janvier de l'année en cours, et selon les panneaux d'information mensuels pertinents publiés dans l'année en cours. Si la norme de référence est remplacée (modifiée), alors lors de l'utilisation de cette norme, la norme de remplacement (modifiée) doit être suivie. Si l'étalon de référence est annulé sans remplacement, alors la disposition dans laquelle il est fait référence s'applique dans la mesure où elle n'affecte pas cette référence.

3. Termes et définitions

Dans ce code de bonnes pratiques, les termes et définitions suivants s'appliquent :

3.1. Situation d'urgence : une situation caractérisée par la probabilité d'un accident avec la possibilité de son développement ultérieur.

3.2. Explosion d'un nuage vapeur-air : processus de combustion d'un mélange vapeur-air combustible dans un espace ouvert avec formation d'ondes de pression.

3.3. Explosion d'un mélange vapeur-air dans un volume limité (cuve ou salle de production) : processus de combustion d'un mélange vapeur-air combustible formé dans un volume limité avec une augmentation de pression dans ce volume.

3.4. Explosion d'un réservoir avec un liquide surchauffé lorsqu'il est exposé à une source d'incendie : le processus de destruction du réservoir lorsque le liquide dans le réservoir est chauffé de la source d'incendie à une température dépassant le point d'ébullition normal, avec une ébullition explosive supplémentaire du liquide . Le processus s'accompagne de la formation d'ondes de pression et, si le liquide est inflammable, d'une "boule de feu".

3.5. Mélange explosif : mélange d'air ou d'un agent oxydant avec des gaz combustibles, des vapeurs de liquides inflammables, des poussières ou des fibres combustibles, qui, à une certaine concentration et à l'apparition d'une source d'amorçage d'explosion, peuvent exploser.

3.6. Temps d'arrêt (temps de réponse) : l'intervalle de temps depuis le début de l'arrivée possible d'une substance combustible de la canalisation (perforation, rupture, changement de la pression nominale, etc.) jusqu'à l'arrêt complet de l'écoulement de gaz ou de liquide dans la chambre.

3.7. Catégorie de risque d'incendie (explosion-incendie) d'un objet : classification caractéristique du risque d'incendie (explosion-incendie) d'un bâtiment (ou parties d'un bâtiment entre murs coupe-feu - compartiments coupe-feu), structures, ouvrages, locaux, pose extérieure.

3.8. Arbre logique des événements : un reflet graphique de la nature générale de l'évolution des situations d'urgence et des accidents possibles avec un reflet de la relation de cause à effet des événements en fonction de la spécificité du danger de l'objet de l'évaluation des risques, en tenant compte l'influence des mesures de protection existantes sur eux.

3.9. Boule de feu : Combustion diffusionnelle à grande échelle qui se produit lorsqu'un réservoir de liquide ou de gaz inflammable sous pression éclate pour enflammer le contenu du réservoir.

3.10. Incendie intérieur : processus de combustion par diffusion de substances combustibles solides, liquides et gazeuses dans une pièce, provoquant un échauffement constructions et des équipements technologiques avec une perte possible de leur capacité portante.

3.11. Accident de dimensionnement : accident pour la prévention duquel des systèmes de sécurité sont prévus dans la conception d'une installation industrielle pour assurer un niveau de sécurité spécifié.

3.12. Charge calorifique : La quantité de chaleur qui peut être libérée dans une pièce lors d'un incendie.

3.13. Taille de la zone : l'étendue d'une partie de l'espace limitée de quelque manière que ce soit.

3.14. Scénario d'accident : modèle d'une séquence d'événements avec une certaine zone d'exposition à des facteurs d'incendie dangereux sur les personnes, les bâtiments, les structures et les équipements technologiques.

3.15. Charge calorifique spécifique : la quantité de chaleur qui peut être libérée dans la pièce lors d'un incendie, se référant à la zone où se trouvent les substances et matériaux combustibles et difficilement combustibles dans la pièce.

3.16. Fréquence des scénarios d'accident : la fréquence d'occurrence et de développement d'un scénario d'accident possible dans un certain laps de temps.

4. Dispositions générales

4.1. En termes de risque d'explosion et d'incendie, les locaux sont subdivisés en catégories A, B, B1 - B4, D et D, et les bâtiments - en catégories A, B, C, D et D.

Selon le risque d'incendie, les installations extérieures sont divisées en catégories AN, BN, VN, GN et DN.

4.2. Les catégories de locaux et de bâtiments sont déterminées en fonction du type de substances et matériaux combustibles dans les locaux, de leur quantité et de leurs propriétés de risque d'incendie, ainsi que sur la base des solutions d'aménagement de l'espace des locaux et des caractéristiques des processus technologiques. réalisée en eux.

Les catégories d'installations extérieures sont déterminées en fonction des propriétés de danger d'incendie des substances et matériaux combustibles dans les installations, de leur quantité et des caractéristiques des processus technologiques.

4.3. La détermination des propriétés de danger d'incendie des substances et des matériaux est effectuée sur la base de résultats d'essais ou de calculs selon des méthodes standard, en tenant compte des paramètres d'état (pression, température, etc.).

Il est permis d'utiliser des indicateurs de risque d'incendie pour les mélanges de substances et de matériaux pour le composant le plus dangereux.

et risque d'incendie

Locaux? (s'adresser) à l'intérieur ?

???????????????????????????????????????????????????????????????????????????

Gaz combustibles, liquides inflammables avec température ?

Augmenté - ne flash pas plus de 28 ° C dans une quantité telle qu'ils le peuvent?

Feu explosif - Pour former des mélanges explosifs vapeur-gaz-air, à ?

Le danger, qu'est-ce qui enflamme l'excès calculé ?

Pression d'explosion dans la pièce supérieure à 5 kPa et/ou ?

Des substances et des matériaux qui peuvent exploser et brûler ?

Interaction avec l'eau, l'oxygène atmosphérique ou autre ?

De l'autre, d'un montant tel que l'excédent estimé ?

La pression d'explosion dans la pièce dépasse-t-elle 5 kPa ?

???????????????????????????????????????????????????????????????????????????

B?Poussières ou fibres combustibles, liquides inflammables?

Incendie-explosion -?Avec un point d'éclair supérieur à 28°C, des liquides inflammables?

Danger : en quantité telle qu'ils peuvent former des explosifs ?

Mélanges poussière-air ou vapeur-air, en cas d'inflammation ?

Qui développe la surpression calculée de l'explosion ?

À l'intérieur dépassant 5 kPa ?

???????????????????????????????????????????????????????????????????????????

В1 - В4?Liquides inflammables et difficilement combustibles, combustibles solides et difficiles -?

Incendie - Substances et matériaux combustibles (y compris la poussière et les fibres) ?

Danger : substances et matériaux capables d'interagir ?

Avec de l'eau, de l'oxygène dans l'air ou seulement entre eux ?

Brûler, à condition que les locaux dans lesquels ils se trouvent ?

Sont (sont adressants), n'appartiennent pas à la catégorie A ou B ?

???????????????????????????????????????????????????????????????????????????

D?substances et matériaux incombustibles dans un endroit chaud, incandescent?

État modéré ou fondu, dont le processus de traitement ?

Incendie - Accompagné d'un dégagement de chaleur rayonnante, d'étincelles et de flammes ,?

Danger ?Et/ou gaz, liquides et solides inflammables, lesquels ?

Brûlé ou éliminé comme combustible ?

???????????????????????????????????????????????????????????????????????????

D?substances et matériaux non combustibles à l'état froid?

Réduit? ?

Feu-? ?

Danger? ?

???????????????????????????????????????????????????????????????????????????

Remarques. 1. Méthodes de détermination des catégories de locaux A et B ?

Installé conformément à. ?

2. L'affectation des locaux à la catégorie B1, B2, B3 ou B4 s'effectue en ?

Selon la quantité et la méthode de mise en place de la charge calorifique ?

La pièce spécifiée et ses caractéristiques d'aménagement de l'espace, ainsi que de?

Propriétés dangereuses d'incendie des substances et des matériaux qui composent un incendie ?

Charger. La division des locaux en catégories B1 - B4 est-elle réglementée ?

Dispositions conformes à. ?

???????????????????????????????????????????????????????????????????????????

5.2. La détermination des catégories de locaux doit être effectuée par vérification séquentielle de l'appartenance des locaux aux catégories indiquées dans le tableau 1, de la plus dangereuse (A) à la moins dangereuse (D).

6.2. Un bâtiment appartient à la catégorie A si la superficie totale des locaux de la catégorie A y dépasse 5% de la superficie de tous les locaux ou 200 m2.

6.3. Un bâtiment n'appartient pas à la catégorie A si la superficie totale des pièces de catégorie A dans le bâtiment ne dépasse pas 25 % de la superficie totale de toutes les pièces qui s'y trouvent (mais pas plus de 1000 m2) et ces pièces sont équipés d'installations automatiques d'extinction d'incendie.

6.4. Un bâtiment appartient à la catégorie B si les conditions suivantes sont réunies simultanément : le bâtiment n'appartient pas à la catégorie A et la superficie totale des locaux des catégories A et B dépasse 5% de la superficie totale de l'ensemble des locaux soit 200 m2 .

6.5. Un bâtiment n'appartient pas à la catégorie B si la superficie totale des pièces des catégories A et B dans le bâtiment ne dépasse pas 25 % de la superficie totale de toutes les pièces qui s'y trouvent (mais pas plus de 1000 m2) et ces locaux sont équipés d'installations d'extinction automatique d'incendie.

6.6. Un immeuble appartient à la catégorie C si les conditions suivantes sont réunies simultanément : l'immeuble n'appartient pas à la catégorie A ou B et la superficie totale des locaux des catégories A, B, B1, B2 et C3 dépasse 5% (10% si il n'y a pas de locaux de catégories A et B dans le bâtiment) la superficie totale de toutes les pièces.

6.7. Un bâtiment n'appartient pas à la catégorie C si la superficie cumulée des pièces des catégories A, B, B1, B2 et C3 dans le bâtiment ne dépasse pas 25 % de la superficie cumulée de toutes les pièces qui s'y trouvent (mais pas plus de 3500 m2) et ces salles sont équipées d'installations d'extinction automatique d'incendie.

6.8. Un bâtiment appartient à la catégorie D si les conditions suivantes sont réunies simultanément : le bâtiment n'appartient pas à la catégorie A, B ou C et la superficie totale des locaux des catégories A, B, B1, B2, B3 et D dépasse 5% de la superficie totale de tous les locaux.

6.9. Un bâtiment n'appartient pas à la catégorie D si la superficie cumulée des locaux des catégories A, B, B1, B2, C3 et D dans le bâtiment ne dépasse pas 25 % de la superficie cumulée de tous les locaux qui s'y trouvent ( mais pas plus de 5000 m2) et les locaux des catégories A, B, B1, B2 et B3 sont équipés d'installations d'extinction automatique d'incendie.

6.10. Un bâtiment est classé dans la catégorie D à moins qu'il ne soit classé dans la catégorie A, B, C ou D.

7.2. La détermination des catégories d'installations extérieures doit être effectuée par vérification séquentielle de leur appartenance aux catégories indiquées dans le tableau 2, de la plus dangereuse (AN) à la moins dangereuse (LT).

7.3. Si, en raison du manque de données, il semble impossible d'évaluer l'ampleur du risque d'incendie, il est permis d'utiliser à la place les critères suivants.

La taille horizontale de la zone limitant les mélanges gaz-vapeur-air avec une concentration de carburant supérieure à la limite de concentration inférieure de propagation de la flamme (LEF) conformément à GOST 12.1.044 dépasse 30 m (ce critère ne s'applique qu'aux gaz et vapeurs combustibles) et (ou) la surpression calculée lors de la combustion du gaz, de la vapeur ou du mélange poussière-air à une distance de 30 m de l'unité extérieure dépasse 5 kPa.

L'intensité du rayonnement thermique de la source d'incendie des substances et (ou) des matériaux spécifiés pour la catégorie BH à une distance de 30 m de l'installation extérieure dépasse.

Les dimensions horizontales des zones limitant les mélanges gaz-vapeur-air avec une concentration en carburant supérieure à la LIE sont déterminées conformément à l'annexe B.

L'intensité du rayonnement thermique de la source d'incendie est déterminée conformément à l'annexe B.

8. Évaluation du risque d'incendie

8.1. Le risque d'incendie P (a) () en un certain point du territoire (a), à une distance de 30 m de l'installation extérieure, est déterminé à l'aide du rapport :

où J est le nombre de scénarios d'évolution d'accidents possibles au niveau de l'installation extérieure ;

La probabilité conditionnelle de blessure d'une personne en un certain point du territoire (a) à la suite de la mise en œuvre du j-ième scénario de développement d'un accident correspondant à un certain événement déclencheur d'un accident ;

La fréquence de réalisation au cours de l'année du j-ième scénario d'évolution de l'accident,.

8.2. Les scénarios de développement d'urgences et d'accidents présentant un risque d'incendie sont considérés sur la base de la construction d'un arbre logique d'événements. Le nombre de scénarios possibles pour le développement d'accidents est déterminé par les résultats de l'analyse des urgences et accidents possibles à l'installation extérieure.

8.3. Les probabilités conditionnelles de blessure humaine sont déterminées par les valeurs des fonctions probit et sur la base des ratios conformément à l'annexe D.

La probabilité conditionnelle de blessure d'une personne résultant d'un impact indépendant conjoint de plusieurs facteurs dangereux à la suite de la mise en œuvre du j-ème scénario de développement d'un accident est déterminée par le rapport:

où h est le nombre de facteurs d'incendie considérés comme dangereux ;

La probabilité de réalisation du k-ième facteur d'incendie dangereux ;

La probabilité conditionnelle d'être touché par le k-ième facteur d'incendie dangereux.

8.4. La fréquence de réalisation des scénarios d'évolution des accidents est déterminée par des données statistiques et (ou) sur la base des modalités définies dans les documents réglementaires. Il est permis d'utiliser les données calculées sur la fiabilité des équipements technologiques, correspondant aux spécificités de l'installation extérieure.

Annexe A

(obligatoire)

A.1. Sélection et justification de l'option de conception

A.1.1. Lors du calcul des critères risque d'explosion la variante la plus défavorable de l'accident ou de la période de fonctionnement normal de l'appareil doit être choisie comme celle calculée, dans laquelle la plus grande quantité de gaz, vapeurs, poussières, qui sont les plus dangereuses par rapport aux conséquences de la combustion de ces mélanges, participent à la formation de gaz combustibles, de vapeur, de mélanges poussière-air.

Si l'utilisation de méthodes de calcul n'est pas possible, il est permis de déterminer les valeurs des critères de risque d'explosion et d'incendie sur la base des résultats des travaux de recherche pertinents, convenus de la manière établie pour convenir des écarts par rapport aux exigences des documents réglementaires sur la sécurité incendie.

(le paragraphe a été introduit par l'amendement n° 1, approuvé par l'arrêté du ministère des Situations d'urgence de la Fédération de Russie du 09.12.2010 n° 643)

A.1.2. La quantité de substances entrant dans la pièce pouvant former des mélanges combustibles gaz-air, vapeur-air, poussière-air est déterminée sur la base des conditions préalables suivantes :

a) une défaillance de conception de l'un des dispositifs se produit conformément à А.1.1 ;

b) tout le contenu de l'appareil pénètre dans le local ;

c) il y a une fuite simultanée de substances des canalisations alimentant l'appareil, le long des flux aller et retour pendant le temps nécessaire pour éteindre les canalisations.

Le temps estimé pour la fermeture des pipelines est déterminé dans chaque cas spécifique, en fonction de la situation réelle, et doit être minimal, en tenant compte des données de passeport pour les dispositifs de verrouillage, de la nature du processus technologique et du type d'accident calculé.

Le temps de réponse du système automatique de fermeture des canalisations en fonction des données de passeport de l'installation, si la probabilité de défaillance du système d'automatisation ne dépasse pas 0,000001 par an ou si la redondance de ses éléments est prévue ;

d) l'évaporation se produit à partir de la surface du liquide déversé ; la zone d'évaporation en cas de déversement sur le sol est déterminée (en l'absence de données de référence), sur la base du calcul selon lequel 1 litre de mélanges et de solutions contenant 70 % ou moins (en poids) de solvants est versé sur une surface de 0,5 m2, et le reste des liquides - par 1 m2 du sol de la pièce;

e) il y a également évaporation du liquide des récipients fonctionnant avec un miroir à liquide ouvert et des surfaces fraîchement peintes ;

A.1.3. La quantité de poussière pouvant former un mélange poussière/air est déterminée à partir des prérequis suivants :

a) l'accident calculé a été précédé d'une accumulation de poussière dans la zone de production, survenant dans des conditions de fonctionnement normales (par exemple, en raison d'un dégagement de poussière d'équipements de production non scellés) ;

b) au moment de l'accident calculé, un accident planifié s'est produit ( travail de rénovation) ou une dépressurisation brutale de l'un des dispositifs technologiques, qui a été suivie d'un largage d'urgence dans la pièce de toutes les poussières présentes dans le dispositif.

A.1.4. Le volume libre de la pièce est défini comme la différence entre le volume de la pièce et le volume occupé par équipement technologique... S'il est impossible de déterminer le volume libre de la pièce, il est autorisé à être pris conditionnellement égal à 80% du volume géométrique de la pièce.

A.2. Calcul de la surpression pour les gaz inflammables, les vapeurs de liquides inflammables et inflammables

A.2.1. La surpression pour les substances combustibles individuelles constituées d'atomes C, H, O, N, Cl, Br, I, F est déterminée par la formule :

où est la pression maximale développée pendant la combustion d'un mélange stoechiométrique gaz-air ou vapeur-air dans un volume fermé, déterminée expérimentalement ou selon des données de référence conformément aux exigences de 4.3. En l'absence de données, il est permis de prendre une valeur égale à 900 kPa ;

Pression initiale, kPa (on peut le prendre égal à 101 kPa);

m est la masse de gaz combustible (GG) ou de vapeurs de liquides inflammables (FL) et combustibles (GF) libérés à la suite de l'accident calculé dans la pièce, calculé pour GG à l'aide de la formule (A.6), et pour inflammable et vapeurs de liquides combustibles - selon la formule ( A.11), kg;

Z est le coefficient de participation des gaz et vapeurs combustibles à la combustion, qui peut être calculé en fonction de la nature de la répartition des gaz et vapeurs dans le volume de la pièce selon l'annexe D. Il est permis de prendre la valeur de Z selon au tableau A.1 ;

Volume libre de la pièce, m3;

Densité du gaz ou de la vapeur à la température de conception, calculée par la formule

où M est la masse molaire, ;

Le volume molaire est égal ;

Température de conception, °C.

La température de l'air maximale possible dans la pièce donnée dans le zone climatique ou la température de l'air maximale possible selon les réglementations technologiques, en tenant compte d'une éventuelle augmentation de la température dans urgence... Si cette valeur de la température de conception ne peut pas être déterminée pour une raison quelconque, il est permis de la prendre égale à 61 ° C ;

Concentration stoechiométrique de GG ou de vapeurs de liquides inflammables et combustibles,% (en volume), calculée par la formule

où est le coefficient stoechiométrique de l'oxygène dans la réaction de combustion ;

Le nombre d'atomes de C, H, O et d'halogènes dans une molécule de carburant ;

Un coefficient qui prend en compte les fuites du local et le processus de combustion non adiabatique. Il est permis de le prendre égal à trois.

Tableau A.1

La valeur du coefficient Z de la participation des gaz combustibles

et vapeurs en combustion

A.2.2. Le calcul pour les substances individuelles, autres que celles mentionnées en A.2.1, ainsi que pour les mélanges, peut être effectué selon la formule

où est la chaleur de combustion ;

Densité de l'air à température initiale ;

Capacité calorifique de l'air, (il est permis de prendre l'égal);

Température initiale de l'air, K.

A.2.3. En cas de circulation de gaz inflammables, de liquides inflammables ou combustibles dans le local, lors de la détermination de la masse m incluse dans les formules (A.1) et (A.4), il est permis de prendre en compte le fonctionnement de la ventilation d'urgence, s'il est équipé de ventilateurs d'appoint, démarrage automatique lorsque la concentration antidéflagrante maximale admissible et l'alimentation électrique selon la première catégorie de fiabilité selon les Règles pour les Installations Électriques (PUE), à condition que les dispositifs d'évacuation de l'air de la pièce soient situés à proximité immédiate du lieu d'un éventuel accident.

Il est permis de prendre en compte une ventilation générale en fonctionnement constant, qui garantit la concentration de gaz et de vapeurs inflammables dans la pièce, qui ne dépasse pas la concentration antidéflagrante maximale admissible, calculée pour la ventilation d'urgence. La ventilation générale spécifiée doit être équipée de ventilateurs de secours qui s'allument automatiquement lorsque les principaux s'arrêtent. L'alimentation électrique de la ventilation spécifiée ne doit pas être inférieure à la première catégorie de fiabilité selon le PUE.

Dans ce cas, la masse m de gaz combustibles ou de vapeurs de liquides inflammables ou combustibles chauffés au point d'éclair et au-dessus, entrant dans le volume de la pièce, doit être divisée par le coefficient K, déterminé par la formule

K = AT + 1, (A.5)

où A est le taux de renouvellement d'air créé par la ventilation d'urgence, ;

T est la durée de l'afflux de gaz inflammables et de vapeurs de liquides inflammables et inflammables dans le volume de la pièce, s (prise selon A.1.2).

A.2.4. La masse m, kg, du gaz entrant dans la pièce lors de l'accident calculé est déterminée par la formule

Le volume de gaz évacué des canalisations, en m3.

V est le volume de l'appareil, m3 ;

où q est le débit de gaz déterminé conformément aux réglementations technologiques en fonction de la pression dans la canalisation, de son diamètre, de la température du milieu gazeux, etc., ;

T est le temps déterminé conformément à A.1.2, s ;

Rayon interne des canalisations, m ;

Longueur des canalisations de l'appareil de secours aux vannes, m.

A.2.5. La masse de vapeurs liquides m entrant dans le local en présence de plusieurs sources d'évaporation (surface d'un liquide déversé, surface de composition fraîchement appliquée, récipients ouverts, etc.) est déterminée à partir de l'expression :

La masse de liquide évaporée des surfaces sur lesquelles la composition appliquée est appliquée, kg.

De plus, chacun des termes de la formule (A.11) est déterminé par la formule

Surface d'évaporation, en m2, déterminée conformément à A.1.2, en fonction de la masse du liquide rejeté dans le local.

Si une urgence est associée à un éventuel afflux de liquide à l'état pulvérisé, alors elle doit être prise en compte dans la formule (A.11) en introduisant un terme supplémentaire qui prend en compte la masse totale du liquide reçu des dispositifs de pulvérisation , en fonction de la durée de leur travail.

A.2.6. La masse, en kg, du liquide rejeté dans le local est déterminée conformément à A.1.2.

A.2.7. Le taux d'évaporation W est déterminé à partir des données de référence et expérimentales. Pour ceux qui ne sont pas chauffés au-dessus de la température de conception ( environnement) En l'absence de données, il est permis de calculer W par la formule

où est le coefficient pris conformément au tableau A.2 en fonction de la vitesse et de la température du flux d'air sur la surface d'évaporation ;

Tableau A.2

La valeur du coefficient en fonction de la vitesse

et la température du flux d'air

A.2.8. La masse de vapeur m, kg, lors de l'évaporation d'un liquide chauffé au-dessus de la température de conception, mais pas au-dessus du point d'ébullition du liquide, est déterminée par le rapport

où est la capacité calorifique spécifique du liquide à la température initiale d'évaporation, ;

Chaleur spécifique de vaporisation du liquide à la température initiale de vaporisation, déterminée à partir des données de référence,.

En l'absence de données de référence, il est permis de calculer en utilisant la formule

où B, - constantes de l'équation d'Antoine, déterminées à partir des données de référence de la pression de vapeur saturante, mesurées en kPa ;

Température initiale du liquide chauffé, K ;

M est la masse molaire du liquide,.

Les formules (A.14) et (A.15) sont valables pour les liquides chauffés à partir du point d'éclair et au-dessus, à condition que le point d'éclair du liquide dépasse la température de calcul.

A.3. Calcul de la surpression de l'explosion pour les poussières combustibles

A.3.1. Le calcul de la surpression, kPa, est effectué selon la formule (A.4), où le coefficient Z de la participation des poussières en suspension à la combustion est calculé par la formule

Z = 0.5F, (A.16)

où F est la fraction massique de particules de poussière inférieure à la taille critique, au-dessus de laquelle la suspension d'air devient incapable de propager la flamme. En l'absence de possibilité d'obtenir des informations pour estimer la valeur de F, il est permis de prendre F = 1.

A.3.2. La masse estimée de poussière, m, kg, pesée dans le volume de la pièce, formée à la suite d'une urgence, est déterminée par la formule

où est la masse estimée de la poussière tourbillonnante, en kg ;

Masse estimée de poussière entrant dans la pièce à la suite d'une urgence, kg ;

Le volume estimé d'un nuage poussière-air formé en cas d'urgence dans le volume de la pièce, m3.

A.3.3. La masse estimée de la poussière tourbillonnante est déterminée par la formule

où est la fraction de poussière déposée dans la pièce qui peut devenir en suspension à la suite d'une urgence. En l'absence d'informations expérimentales sur la valeur, il est permis de prendre;

La masse de poussière déposée dans la pièce au moment de l'accident, en kg.

A.3.4. La masse estimée de poussière entrant dans la pièce à la suite d'une urgence est déterminée par la formule

où est la masse de poussières combustibles émises dans la pièce par l'appareil, en kg ;

T est le temps d'arrêt, déterminé conformément à A.1.2 (c), s ;

Coefficient de poussière, représentant le rapport de la masse de poussière en suspension dans l'air à la masse totale de poussière qui est entrée dans la pièce depuis l'appareil. En l'absence de données expérimentales sur la valeur, il est permis de prendre :

Pour les poussières d'une finesse d'au moins 350 microns ;

Pour les poussières d'une finesse inférieure à 350 microns.

La valeur est prise conformément à A.1.1 et A.1.3.

A.3.5. La masse de poussière déposée dans la pièce au moment de l'accident est déterminée par la formule

Facteur d'efficacité d'extraction de poussière. Elle est prise égale à 0,6 pour le dépoussiérage sec et 0,7 pour le dépoussiérage humide (manuel). Avec un dépoussiérage par aspiration mécanisé pour un sol plat, il est pris égal à 0,9 ; pour un sol avec des nids-de-poule (jusqu'à 5% de la surface) - 0,7;

La masse de poussière qui se dépose sur les surfaces difficiles à nettoyer dans la pièce pendant la période entre le nettoyage général, kg ;

La masse de poussière se déposant sur les surfaces disponibles pour le nettoyage dans la pièce pendant la période entre les nettoyages en cours, kg.

Les zones difficiles d'accès pour le nettoyage signifient que de telles surfaces en locaux industriels, dont le nettoyage n'est effectué que pendant le dépoussiérage général. Les lieux disponibles pour le nettoyage sont les surfaces dont la poussière est dépoussiérée lors du dépoussiérage en cours (chaque quart de travail, quotidiennement, etc.).

A.3.6. La masse de poussières (i = 1 ; 2) se déposant sur différentes surfaces de la pièce pendant la période inter-récolte est déterminée par la formule

, (i = 1; 2), (A.22)

où est la masse de poussière libérée dans le volume de la pièce pendant la période entre les dépoussiérages généraux, en kg ;

La masse de poussière libérée dans le volume du local pendant la période entre les dépoussiérages en cours, en kg ;

Masse de poussière émise par une unité d'équipement de dépoussiérage pour la période spécifiée, en kg ;

La proportion de poussière émise dans le volume de la pièce, qui est éliminée par l'échappement systèmes de ventilation... En l'absence de données expérimentales, la valeur est supposée ;

Fractions de poussières émises dans le volume de la pièce, se déposant respectivement sur les surfaces difficiles d'accès et accessibles de la pièce ().

En l'absence d'information sur les coefficients et il est permis d'accepter.

A.3.7. (i = 1 ; 2) peut également être déterminé expérimentalement (ou par analogie avec des échantillons de production existants) pendant la période de charge maximale de l'équipement selon la formule

, (i = 1; 2), (A.23)

où est l'intensité du dépôt de poussière, respectivement, sur les zones difficiles d'accès (m2) et accessibles (m2), ;

Intervalle de temps, respectivement, entre les dépoussiérages généraux et actuels, s.

A.4. Détermination de la surpression pour les mélanges contenant des gaz (vapeurs) et des poussières inflammables

La surpression calculée pour les mélanges hybrides contenant des gaz (vapeurs) et des poussières inflammables est déterminée par la formule

où est la surpression calculée pour un gaz combustible (vapeur) conformément à A.2.1 et A.2.2 ;

Pression manométrique calculée pour les poussières combustibles conformément à A.3.1.

A.5. Détermination de la surpression pour les substances et matériaux qui peuvent brûler lors de l'interaction avec l'eau, l'oxygène atmosphérique ou entre eux avec la formation d'ondes de pression

La surpression de calcul pour les substances et matériaux qui peuvent brûler lors de l'interaction avec l'eau, l'oxygène de l'air ou entre eux est déterminée conformément à A.2.2, en supposant que Z = 1 et en prenant comme énergie libérée pendant l'interaction (en tenant compte de la combustion de l'interaction produits aux composés finaux), ou expérimentalement dans des essais sur le terrain. Dans le cas où il n'est pas possible de déterminer la valeur, elle doit être considérée comme supérieure à 5 kPa.

Appendice B

(obligatoire)

B.1. La détermination des catégories de locaux B1 - B4 est effectuée en comparant la valeur maximale de la charge calorifique temporaire spécifique (ci-après dénommée charge calorifique) à l'une des sections avec la valeur de la charge calorifique spécifique donnée dans le tableau B .1.

Tableau B.1

B.2. Avec une charge calorifique, y compris diverses combinaisons(mélange) de liquides inflammables, combustibles, difficilement combustibles, de substances et de matériaux solides combustibles et difficilement combustibles à l'intérieur zone à risque d'incendie, la charge calorifique Q, MJ, est déterminée par la formule

où est la quantité du ième matériau de la charge calorifique, en kg ;

La chaleur de combustion inférieure du i-ème matériau de charge calorifique.

La charge calorifique spécifique g est déterminée à partir du rapport

où S est la surface de la charge calorifique, m2 (mais pas moins de 10 m2).

Dans les locaux des catégories B1 - B4, il est permis d'avoir plusieurs sections avec une charge calorifique ne dépassant pas les valeurs données dans le tableau B.1. Dans les salles de catégorie B4, les distances entre ces sections doivent être supérieures aux valeurs limites. Le tableau B.2 présente les valeurs recommandées des distances limites, en fonction de la valeur de la densité critique des flux radiants incidents, pour une charge calorifique constituée de matériaux combustibles solides et difficilement combustibles. Les valeurs données dans le tableau B.2 sont recommandées à condition que H > 11 m ; si H< 11 м, то предельное расстояние определяется как, где - определяется из таблицы Б.2; H - минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия (покрытия), м.

Tableau B.2

Valeurs des distances limites en fonction

à partir de la densité critique des flux radiants incidents

Les valeurs pour certains matériaux de charge calorifique sont données dans le tableau B.3.

Tableau B.3

Valeurs pour certains matériaux de charge calorifique

Si la charge calorifique se compose de divers matériaux, il est déterminé par le matériau avec la valeur minimale.

Pour les matériaux à charge calorifique avec valeurs inconnues les distances limites sont acceptées.

Pour une charge calorifique constituée de liquides inflammables ou de liquides combustibles, la distance entre les zones adjacentes de l'emplacement (déversement) de la charge calorifique peut être calculée à l'aide des formules :

à H> = 11 m, (B.3)

à H< 11 м. (Б.4)

Si, lors de la détermination des catégories B2 ou B3, la quantité de charge calorifique Q, déterminée par la formule (B.2), satisfait à l'inégalité

Ici à, à.

Appendice B

(obligatoire)

MÉTHODES DE CALCUL DES CRITÈRES DE RISQUE D'INCENDIE

UNITES EXTERIEURES

EN 1. Méthodes de calcul des critères de risque d'incendie pour les gaz et vapeurs combustibles

B.1.1. S'il est impossible de calculer le risque d'incendie, le choix de l'option de conception doit être effectué en tenant compte de la fréquence annuelle de mise en œuvre et des conséquences de certains accidents. Pour calculer les critères de risque d'incendie des installations extérieures dans lesquelles se trouvent (circulent) des gaz et des vapeurs inflammables, un scénario d'accident doit être retenu, pour lequel le produit de la fréquence annuelle de mise en œuvre de cette option et de la surpression calculée lors de la combustion de gaz, des mélanges vapeur-air dans le cas de la mise en œuvre de l'option maximale spécifiée, c'est-à-dire :

La valeur G est calculée dans l'ordre suivant :

a) sont considérés différentes options accidents et à partir de données statistiques ou sur la base de la fréquence annuelle des accidents avec combustion de gaz, des mélanges vapeur-air sont déterminés pour ces options ;

b) pour chacune des options envisagées, les valeurs de la surpression calculée sont déterminées selon la procédure décrite ci-dessous ;

c) les valeurs pour chacune des variantes d'accident considérées sont calculées, parmi lesquelles la variante avec la valeur la plus élevée est sélectionnée ;

d) l'option dans laquelle la valeur est maximale est prise comme une valeur calculée pour déterminer les critères de risque d'incendie. Dans ce cas, la quantité de gaz combustibles, vapeurs rejetées dans l'atmosphère est calculée sur la base du scénario d'accident considéré, en tenant compte de B.1.3 - B.1.9.

B.1.2. S'il est impossible de mettre en œuvre la méthode selon B.1.1, la variante la plus défavorable de l'accident ou la période de fonctionnement normal de l'appareil, dans laquelle la plus grande quantité de gaz, vapeurs, les plus dangereuses par rapport aux conséquences de la combustion de ces mélanges, participe à la formation de gaz combustibles, des mélanges vapeur-air, doit être choisi comme celui calculé. Dans ce cas, la quantité de gaz, vapeurs libérée dans l'atmosphère est calculée conformément à B.1.3 - B.1.9.

Dans le cas où l'utilisation de méthodes de calcul n'est pas possible, il est permis de déterminer les valeurs des critères de risque d'incendie sur la base des résultats des travaux de recherche pertinents, convenus et approuvés de la manière prescrite.

B.1.3. La quantité de substances entrantes pouvant former des mélanges combustibles gaz-air, vapeur-air est déterminée sur la base des conditions préalables suivantes :

a) un accident calculé se produit dans l'un des véhicules conformément à B.1.1 ou B.1.2 (selon l'approche utilisée comme base pour déterminer le scénario d'accident calculé) ;

b) tout le contenu de l'appareil pénètre dans l'espace environnant ;

c) il y a une fuite simultanée de substances des canalisations alimentant l'appareil dans le flux aller et retour pendant le temps nécessaire pour fermer les canalisations.

Le temps estimé pour la fermeture des pipelines est déterminé dans chaque cas spécifique, en fonction de la situation réelle, et doit être minimal, en tenant compte des données de passeport pour les dispositifs de verrouillage, de la nature du processus technologique et du type d'accident calculé.

Le temps d'arrêt estimé des pipelines doit être pris égal à :

Le temps de réponse des systèmes automatiques de fermeture des canalisations en fonction des données de passeport de l'installation, si la probabilité de défaillance du système d'automatisation ne dépasse pas 0,000001 par an ou si la redondance de ses éléments est prévue (mais pas plus de 120 s) ;

120 s, si la probabilité de défaillance de l'automatisme dépasse 0,000001 par an et que la redondance de ses éléments n'est pas assurée ;

300 s avec arrêt manuel ;

d) l'évaporation se produit à partir de la surface du liquide déversé ; la surface d'évaporation en cas de déversement sur une surface horizontale est déterminée (en l'absence de référence ou d'autres données expérimentales), sur la base du calcul selon lequel 1 litre de mélanges et de solutions contenant 70 % ou moins (en poids) de solvants est versé sur une surface de ​​0,10 m2 et les autres liquides - de 0,15 m2;

e) il y a également évaporation de liquides provenant de conteneurs fonctionnant avec un miroir à liquide ouvert et de surfaces fraîchement peintes ;

f) la durée d'évaporation du liquide est prise égale au temps de son évaporation complète, mais pas supérieure à 3600 s.

B.1.4. La masse de gaz m, kg, qui a pénétré dans l'espace environnant lors de l'accident de dimensionnement, est déterminée par la formule

où est le volume de gaz évacué de l'appareil, m3 ;

Volume de gaz évacué du pipeline, m3 ;

Densité de gaz,.

où est la pression dans l'appareil, kPa ;

V est le volume de l'appareil, m3 ;

où est le volume de gaz rejeté par le gazoduc avant sa fermeture, en m3 ;

Le volume de gaz rejeté par le gazoduc après sa fermeture, en m3 ;

où q est le débit de gaz déterminé selon les réglementations technologiques en fonction de la pression dans la canalisation, de son diamètre, de la température du milieu gazeux, etc., ;

T est le temps déterminé conformément à B.1.3, s ;

où est la pression maximale dans la canalisation selon les réglementations technologiques, kPa ;

r est le rayon intérieur des pipelines, m;

L est la longueur des canalisations entre l'appareil de secours et les vannes, m.

B.1.5. La masse de vapeurs liquides m, kg, entrant dans l'espace environnant en présence de plusieurs sources d'évaporation (surface d'un liquide déversé, surface de composition fraîchement appliquée, récipients ouverts, etc.), est déterminée à partir de l'expression

où est la masse de liquide évaporée de la surface du déversement, en kg ;

Masse de liquide évaporé des surfaces de récipients ouverts, kg ;

La masse du liquide évaporé des surfaces sur lesquelles la composition appliquée est appliquée, kg;

Masse de liquide évaporée dans l'espace environnant en cas de surchauffe, kg.

Dans ce cas, chacun des termes () de la formule (B.7) est déterminé à partir de l'expression

où W est le taux d'évaporation, ;

Aire d'évaporation, m2, déterminée conformément à B.1.3 en fonction de la masse de liquide rejetée dans l'espace environnant ;

T est la durée de l'entrée de vapeurs de liquides inflammables et combustibles dans l'espace environnant selon B.1.3, p.

La valeur est déterminée par la formule (at)

où est la masse du liquide surchauffé libéré, en kg ;

Capacité calorifique spécifique du liquide à la température de surchauffe du liquide ;

La température du liquide surchauffé conformément aux réglementations technologiques de l'appareil ou de l'équipement technologique, K ;

Point d'ébullition normal du liquide, K ;

Chaleur spécifique de vaporisation d'un liquide à une température de surchauffe liquide,.

Si une situation d'urgence est associée à un éventuel afflux de liquide à l'état pulvérisé, il convient alors d'en tenir compte dans la formule (B.7) en introduisant un terme supplémentaire qui prend en compte la masse totale du liquide reçu de la pulvérisation appareils, en fonction de la durée de leur fonctionnement.

B.1.6. La masse du liquide échappé, en kg, est déterminée conformément à B.1.3.

B.1.7. Le taux d'évaporation W est déterminé à partir des données de référence et expérimentales. Pour les liquides inflammables qui ne sont pas chauffés au-dessus de la température de conception (environnement), en l'absence de données, il est permis de calculer W par la formule

où M est la masse molaire, ;

Pression de vapeur saturée à la température de conception du liquide, déterminée à partir des données de référence, kPa.

B.1.8. La masse de vapeurs d'un liquide chauffé au-dessus de la température de calcul, mais pas au-dessus du point d'ébullition du liquide, est déterminée conformément à A.2.8 (annexe A).

B.1.9. Pour les gaz d'hydrocarbures liquéfiés (GPL), en l'absence de données, il est permis de calculer la gravité spécifique du GPL évaporé du détroit, selon la formule

où M est la masse molaire du GPL, ;

La chaleur molaire de vaporisation du GPL à la température initiale du GPL ;

Température initiale du matériau à la surface duquel le GPL est versé, K ;

Température initiale du GPL, K ;

Le coefficient de conductivité thermique du matériau à la surface duquel le GPL est coulé, ;

Le coefficient de diffusivité thermique du matériau à la surface duquel le GPL est coulé, ;

Capacité calorifique du matériau à la surface duquel le GPL est coulé, ;

La densité du matériau à la surface duquel le GPL est coulé, ;

t - temps actuel, s, pris égal au temps d'évaporation complète du GPL, mais pas plus de 3600 s ;

Le numéro de Reynold;

U - vitesse du flux d'air ;

Taille typique du détroit de GPL, m;

Viscosité cinématique de l'air,;

Coefficient de conductivité thermique de l'air,.

La formule (B.11) est valable pour le GPL avec température. A la température du GPL, la masse de GPL surchauffé est en outre calculée à l'aide de la formule (B.9).

EN 2. Calcul des dimensions horizontales des zones limitant les mélanges gaz et vapeur-air avec une concentration de carburant supérieure à la LIE, en cas d'arrivée d'urgence de gaz inflammables et de vapeurs de liquides inflammables non chauffés dans un espace ouvert

B.2.1. Les dimensions horizontales de la zone, m, limitant la zone de concentrations dépassant la limite de concentration inférieure de propagation de la flamme () selon GOST 12.1.044, sont calculées par les formules:

Pour les gaz inflammables (GG) :

(tel que modifié par l'amendement N 1, approuvé par l'arrêté du ministère des Situations d'urgence de la Fédération de Russie du 09.12.2010 N 643)

Pour les vapeurs de liquides inflammables non chauffés (FL) :

où est la masse de GG entrant dans l'espace ouvert en cas d'urgence, en kg ;

Densité de GG à la température de conception et à la pression atmosphérique ;

La limite inférieure de concentration de la propagation de la flamme GG ou des vapeurs liquides inflammables,% (volumétrique);

K - coefficient pris égal à K = T / 3600 pour les liquides inflammables ;

La masse de vapeurs liquides inflammables entrant dans l'espace ouvert pendant le temps d'évaporation complète, mais pas plus de 3600 s, kg ;

Densité de vapeur des liquides inflammables à la température de conception et à la pression atmosphérique ;

Pression des vapeurs saturées de liquides inflammables à la température de conception, kPa ;

T est la durée de l'afflux de vapeurs de liquides inflammables dans l'espace ouvert, s;

M - masse molaire ;

Le volume molaire est égal ;

Température de conception, °C. La température de l'air maximale possible dans la zone climatique correspondante ou la température de l'air maximale possible conformément aux réglementations technologiques, en tenant compte de l'augmentation de température possible en cas d'urgence, doit être considérée comme la température de conception. Si cette valeur de la température de conception ne peut pas être déterminée pour une raison quelconque, il est permis de la prendre égale à 61 ° C.

B.2.2. Pour l'origine de la dimension horizontale de la zone, le dimensions appareils, installations, canalisations, etc. Dans tous les cas, la valeur doit être d'au moins 0,3 m pour le GG et les liquides inflammables.

À 3. Calcul de la surpression et de l'impulsion d'onde de pression lors de la combustion de mélanges de gaz et de vapeurs combustibles avec de l'air dans un espace ouvert

B.3.1. Sur la base du scénario d'accident considéré, déterminer la masse m, kg, des gaz et (ou) vapeurs combustibles rejetés dans l'atmosphère par l'appareil technologique conformément à B.1.3 - B.1.9.

B.3.2. La surpression, kPa, développée lors de la combustion des mélanges gaz-vapeur-air, est calculée par la formule

où est la pression atmosphérique, kPa (on admet qu'elle est égale à 101 kPa);

r est la distance du centre géométrique du nuage gaz-vapeur-air, m;

Masse réduite de gaz ou de vapeur, en kg, calculée par la formule

où - chaleur spécifique combustion de gaz ou de vapeur;

Z est le coefficient de participation des gaz et vapeurs combustibles à la combustion, que l'on peut prendre égal à 0,1;

Constante égale à ;

m est la masse de gaz combustibles et (ou) de vapeurs qui ont pénétré dans l'espace environnant à la suite de l'accident, kg.

B.3.3. L'impulsion de l'onde de pression i, Pa x s, est calculée par la formule

À 4 HEURES. Méthode de calcul des critères de risque d'incendie pour les poussières combustibles

B.4.1. Comme scénario d'accident calculé pour déterminer les critères de risque d'incendie pour les poussières combustibles, il convient de choisir le scénario d'accident le plus défavorable ou la période de fonctionnement normal de l'appareil, dans laquelle la plus grande quantité de substances ou de matériaux les plus dangereux par rapport à la les conséquences d'une telle combustion sont impliquées dans la combustion du mélange air-poussière.

B.4.2. La quantité de substances entrantes pouvant former des mélanges air-poussière combustibles est déterminée en partant du principe qu'au moment de l'accident calculé, il y avait une dépressurisation planifiée (travaux de réparation) ou soudaine de l'un des dispositifs technologiques, suivie d'un rejet d'urgence dans l'espace environnant de la poussière dans l'appareil ...

B.4.3. La masse estimée de poussière entrant dans l'espace environnant pendant l'accident calculé est déterminée par la formule

où M est la masse estimée de poussières combustibles entrant dans l'espace environnant, en kg ;

Masse estimée de la poussière tourbillonnante, kg ;

Masse estimée de poussière reçue à la suite d'une urgence, kg ;

Concentration stoechiométrique des poussières combustibles en suspension dans l'air ;

Volume estimé d'un nuage poussière-air formé lors d'une situation d'urgence, m3.

En l'absence de possibilité d'obtenir des informations pour le calcul, il est permis de prendre

B.4.4. déterminé par la formule

où est la proportion de poussières combustibles dans la masse totale des dépôts de poussières ;

La fraction de poussière déposée près du véhicule qui peut devenir suspendue à la suite d'une urgence. En l'absence de données expérimentales sur la valeur, il est permis de prendre ;

Masse de poussière déposée à proximité du véhicule au moment de l'accident, kg.

B.4.5. déterminé par la formule

où est la masse de poussières combustibles émise dans l'espace environnant lors de la dépressurisation de l'appareil technologique, en kg ; en l'absence de dispositifs d'ingénierie limitant l'émission de poussières, il faut supposer qu'au moment de l'accident calculé, un rejet d'urgence dans l'espace environnant de toutes les poussières de l'appareil se produit ;

q est la capacité avec laquelle le flux de substances poussiéreuses dans l'appareil d'urgence se poursuit à travers les canalisations jusqu'à ce qu'elles soient fermées ;

T est le temps d'arrêt estimé, s, déterminé dans chaque cas spécifique, sur la base de la situation réelle. Il doit être pris égal au temps de réponse de l'automatisme si la probabilité de sa défaillance n'excède pas 0,000001 par an ou si la redondance de ses éléments est assurée (mais pas plus de 120 s) ; 120 s, si la probabilité de défaillance de l'automatisme dépasse 0,000001 par an et que la redondance de ses éléments n'est pas assurée ; 300 s avec arrêt manuel ;

Coefficient de poussière, représentant le rapport de la masse de poussière en suspension dans l'air à la masse totale de poussière reçue de l'appareil. En l'absence de données expérimentales sur, il est permis de prendre : 0,5 - pour les poussières d'une finesse d'au moins 350 microns ; 1.0 - pour les poussières d'une finesse inférieure à 350 microns.

B.4.6. Sur la base du scénario d'accident considéré, déterminer la masse M, kg, de poussières combustibles qui ont pénétré dans l'environnement à la suite de l'accident conformément à B.4.1 - B.4.5.

B.4.7. La surpression pour les poussières combustibles est calculée dans l'ordre suivant :

a) déterminer la masse réduite de poussières combustibles, en kg, selon la formule :

où M est la masse de poussières combustibles qui ont pénétré dans l'environnement à la suite de l'accident, en kg ;

Z est le coefficient de participation des poussières à la combustion, dont la valeur peut être prise égale à 0,1.

Dans certains cas justifiés, la valeur de Z peut être réduite, mais pas moins de 0,02 ;

Chaleur de combustion des poussières,;

Une constante prise égale à ;

b) calculer la surpression calculée, kPa, selon la formule :

où est la pression atmosphérique, kPa ;

r est la distance du centre du nuage poussière-air, m. Il est permis de compter la valeur de r à partir du centre géométrique de l'unité technologique.

B.4.8. L'impulsion de l'onde de pression i, Pa x s, est calculée par la formule :

À 5. Méthode de calcul de l'intensité du rayonnement thermique

B.5.1. L'intensité du rayonnement thermique est calculée pour deux cas d'incendie (ou pour l'un d'entre eux pouvant être mis en œuvre dans une installation technologique donnée) :

Incendie des déversements de liquides inflammables, liquides combustibles, GPL, GNL (gaz naturel liquéfié) ou combustion de matières combustibles solides (y compris combustion de poussières) ;

- "boule de feu".

Si les deux cas sont possibles, lors de l'évaluation des valeurs du critère de risque d'incendie, la plus grande des deux valeurs de l'intensité du rayonnement thermique est prise en compte.

B.5.2. Intensité du rayonnement thermique q, en cas d'incendie, de déversement ou de combustion matériaux solides calculé par la formule

où est la densité surfacique moyenne du rayonnement thermique de la flamme, ;

Coefficient angulaire d'irradiance ;

Transmission atmosphérique.

prendre sur la base des données expérimentales disponibles. Pour certains hydrocarbures liquides, ces données sont présentées dans le tableau B.1.

Tableau B.1

Densité moyenne de rayonnement thermique de surface

flamme en fonction du diamètre du foyer et de la masse spécifique

taux de combustion de certains hydrocarbures liquides

En l'absence de données, il est permis de prendre la valeur égale pour le GPL, - pour les produits pétroliers, - pour les matières solides.

B.5.3. Calculer le diamètre effectif du détroit d, m, selon la formule :

où F est la superficie du détroit, m2.

B.5.4. Calculer la hauteur de la flamme H, m, selon la formule :

où M est le taux massique spécifique de combustion liquide, ;

Densité de l'air ambiant ;

g - accélération de la pesanteur,.

B.5.5. Déterminer le coefficient d'éclairement angulaire par les formules :

où sont les facteurs d'éclairement pour les zones verticales et horizontales, respectivement, qui sont déterminés à l'aide des expressions :

où r est la distance du centre géométrique du détroit à l'objet irradié, m.

Déterminer le facteur de transmission de l'atmosphère par la formule

B.5.6. L'intensité du rayonnement thermique q, pour la "boule de feu" est calculée par la formule B.24.

déterminé sur la base des données expérimentales disponibles. Il est permis d'être pris égal.

B.5.7. calculé par la formule

où H est la hauteur du centre de la "boule de feu", m;

Diamètre effectif de la "boule de feu", m;

r est la distance de l'objet irradié à un point sur la surface de la terre directement sous le centre de la "boule de feu", m.

B.5.8. Le diamètre effectif de la "boule de feu" est calculé par la formule

où m est la masse de la substance combustible, kg.

B.5.9. H est déterminé au cours d'études spéciales. Il est permis de prendre H égal.

B.5.10. La durée de vie de la "boule de feu", s, est calculée par la formule :

B.5.11 Le facteur de transmission atmosphérique est calculé par la formule

À 6. Méthode de calcul du rayon d'action des produits de combustion à haute température d'un mélange gaz ou vapeur-air dans un espace ouvert

Le rayon d'action des produits de combustion à haute température d'un mélange gaz ou vapeur-air dans un espace ouvert, m, est calculé par la formule :

où est la dimension horizontale de la zone limitant la zone de dépassement des concentrations, déterminée par la formule (B.12).

À 7 HEURES. Méthode de calcul de la longueur de la torche pour la combustion par jet de gaz combustibles

La longueur de la torche, m, avec combustion par jet de gaz combustibles est calculée par la formule :

où K est le coefficient, qui est pris égal à 12,5 lorsque les gaz comprimés sont évacués ; lorsque la phase vapeur du GPL ou du GNL expire - 13,5 ; à l'expiration de la phase liquide du GPL ou du GNL - 15 ;

G est la consommation de gaz combustible,.

Annexe D

(obligatoire)

MÉTHODE

CALCUL DE LA PROBABILITÉ CONDITIONNELLE D'UNE DÉFAITE HUMAINE

D.1. Lors de l'évaluation d'un pompier pour une installation extérieure, les risques suivants doivent être pris en compte :

(tel que modifié par l'amendement N 1, approuvé par l'arrêté du ministère des Situations d'urgence de la Fédération de Russie du 09.12.2010 N 643)

Pression excessive et impulsion d'onde de pression lors de la combustion de mélanges de gaz, de vapeur ou de poussière-air dans un espace ouvert ;

Rayonnement thermique lors d'incendies de déversements de liquides inflammables et d'incendies de matériaux solides, la mise en place d'une "boule de feu", la combustion par jet ;

Exposition aux produits de combustion à haute température d'un gaz ou d'un mélange vapeur-air dans un espace ouvert.

Si, pour l'installation extérieure envisagée, il est impossible de mettre en œuvre l'un des facteurs de danger ci-dessus, ce facteur n'est pas pris en compte lors de l'évaluation du risque potentiel.

En règle générale, la probabilité conditionnelle de blessure d'une personne dans la mise en œuvre du j-ème scénario de développement d'un accident est calculée à partir des valeurs de la fonction probit Pr. La relation entre la valeur Pr et la probabilité conditionnelle de blessure est établie par le tableau D.1, entre les points de référence desquels une interpolation linéaire est possible.

Tableau D.1

Valeurs de la probabilité conditionnelle de blessure humaine

selon la valeur de la fonction probit Pr

D.2. La probabilité conditionnelle de blessure d'une personne par surpression lors de la combustion de mélanges de gaz, de vapeur et de poussière-air à une distance r de l'épicentre est déterminée dans la séquence suivante:

Calculer la surpression et l'impulsion i selon les méthodes indiquées à l'annexe B ;

Sur la base des valeurs et i, la valeur de la fonction probit Pr est calculée à l'aide des formules :

Pr = 5 - 0,26 ln (V), (D.1)

où est la surpression, Pa;

i - impulsion d'onde de pression, Pa x s.

À l'aide du tableau D.1, la probabilité conditionnelle de blessure d'une personne est déterminée. Par exemple, avec Pr = 2,95 la valeur et avec Pr = 8,09 la valeur.

D.3. La probabilité conditionnelle de blessure d'une personne par rayonnement thermique lors d'un incendie ou d'un déversement de liquide combustible, d'un incendie de matière solide ou d'une « boule de feu » est déterminée dans l'ordre suivant :

a) calculer la valeur de Pr par la formule

où t - temps effectif exposition, s;

q est l'intensité du rayonnement thermique, déterminée conformément à l'annexe B.

La valeur de t est trouvée :

1) pour les incendies de déversements de liquides inflammables et les incendies de matériaux solides

où est le temps caractéristique de détection d'incendie, s (il est permis de prendre t = 5 s);

x est la distance entre l'emplacement de la personne et la zone où l'intensité du rayonnement thermique ne dépasse pas, m;

u est la vitesse de déplacement d'une personne, (il est permis de prendre);

2) pour l'impact d'une « boule de feu », la valeur de t est prise conformément à l'annexe B ;

b) à l'aide du tableau D.1, la probabilité conditionnelle de blessure d'une personne par rayonnement thermique est déterminée.

Dans le cas où le rayon du foyer du feu lors d'un feu de détroit, d'un feu de matériaux solides ou de la réalisation d'une « boule de feu » est supérieur ou égal à 30 m, la probabilité conditionnelle qu'une personne soit touchée est supposée être de 100 %.

D.4. La probabilité conditionnelle de blessure d'une personne lors d'une combustion par jet est calculée comme suit :

Déterminer la longueur de la torche par la méthode conformément à l'annexe B ;

Si, la probabilité conditionnelle de défaite est supposée être de 6 % ;

D.5. La probabilité conditionnelle de blessure d'une personne à la suite d'une exposition à des produits de combustion à haute température d'un mélange gaz ou vapeur-air lors de la mise en œuvre d'un incendie est calculée comme suit :

Déterminer le rayon d'action des produits de combustion à haute température d'un mélange gaz ou vapeur-air dans un espace ouvert selon la méthode conforme à l'annexe B;

Si, la probabilité conditionnelle de défaite est supposée être de 100 % ;

Si, la probabilité conditionnelle de défaite est prise égale à 0.

DÉTERMINATION ESTIMÉE DU COEFFICIENT DE PARTICIPATION Z

EN COMBUSTION DE GAZ COMBUSTIBLES ET DE VAPEURS NON CHAUFFÉES

LIQUIDES INFLAMMABLES

D.1. Les formules de calcul données à l'annexe D sont appliquées pour le cas [- la limite inférieure de concentration de propagation de flamme de gaz ou de vapeur, % (volumétrique)] et les pièces en forme de parallélépipède rectangle avec un rapport longueur sur largeur ne dépassant pas cinq .

D2. Le coefficient Z de la participation de gaz et de vapeurs inflammables de liquides inflammables qui ne sont pas chauffés au-dessus de la température ambiante à un niveau de signification donné est calculé par les formules :

où est le facteur pré-exponentiel,% (volumétrique), égal à :

En l'absence de mobilité environnement aérien pour gaz combustibles

Avec mobilité de l'air pour les gaz combustibles

En l'absence de mobilité de l'air pour les vapeurs de liquides inflammables

Avec mobilité de l'air pour les vapeurs de liquides inflammables

où m est la masse de gaz ou de vapeurs liquides inflammables entrant dans le volume de la pièce, en kg ;

Les écarts de concentration admissibles à un niveau de signification donné sont indiqués dans le tableau E.1;

Distances le long des axes X, Y et Z de la source d'alimentation en gaz ou en vapeur, limitées par la limite de concentration inférieure de propagation de la flamme, respectivement, m ; calculé par les formules (D.10) - (D.12);

L, S - longueur et largeur de la pièce, respectivement, m;

F est la surface au sol de la pièce, m2;

U - mobilité aérienne,;

Concentration de vapeurs saturées à la température de conception, °C, air ambiant,% (volume).

Tableau E.1

Tolérances de concentration

à un niveau de signification donné

D.3. La concentration peut être trouvée par la formule

où est la pression de vapeur saturée à la température de conception (trouvée dans la littérature de référence), kPa ;

Pression atmosphérique égale à 101 kPa.

Le niveau d'importance est choisi en fonction des caractéristiques du processus technologique. Il est permis de prendre égal à 0,05.

D.4. Le coefficient Z de la participation de vapeurs de liquides inflammables non chauffés lors de la combustion d'un mélange vapeur-air peut être déterminé selon le graphique présenté à la figure E.1.

Graphique E.1. Z contre X

Les valeurs x sont calculées par la formule

où C * est la valeur donnée par la relation

où est le taux d'excès de carburant effectif, pris égal à 1,9.

Les distances et sont calculées par les formules :

où est le coefficient pris égal à 1,1314 pour les gaz combustibles et 1,1958 - pour les liquides inflammables ;

Le coefficient pris égal à 1 pour les gaz inflammables et K = T/3600 - pour les liquides inflammables ;

Coefficient pris égal à 0,0253 pour les gaz combustibles en l'absence de mobilité de l'air ; 0,02828 - pour les gaz combustibles à mobilité aérienne ; 0,04714 - pour les liquides inflammables en l'absence de mobilité aérienne et 0,3536 - pour les liquides inflammables avec mobilité aérienne ;

H - hauteur de la pièce, m.

À valeurs négatives les logarithmes de distance et sont pris égaux à 0.

1. Selon le risque d'incendie et d'explosion, les locaux destinés à la production et au stockage, quelle que soit leur destination fonctionnelle, sont subdivisés en les catégories suivantes:

1) risque accru d'incendie et d'explosion (A) ;

2) risque d'explosion et d'incendie (B) ;

3) risque d'incendie (B1 - B4) ;

4) risque d'incendie modéré (D) ;

5) risque d'incendie réduit (D).

2. Les bâtiments, structures et locaux destinés à d'autres fins ne sont pas soumis à une division en catégories.

3. Les catégories de locaux pour les risques d'incendie et d'explosion sont déterminées en fonction du type de substances et matériaux combustibles dans les locaux, de leur quantité et de leurs propriétés de risque d'incendie, ainsi que sur la base des solutions d'aménagement de l'espace des locaux et des caractéristiques des processus technologiques qui y sont mis en œuvre.

4. La détermination des catégories de locaux doit être effectuée en vérifiant séquentiellement l'appartenance des locaux aux catégories de la plus dangereuse (A) à la moins dangereuse (D).

5. La catégorie A comprend les locaux dans lesquels se trouvent (circulent) des gaz inflammables, des liquides inflammables dont le point d'éclair ne dépasse pas 28 degrés Celsius, en une quantité telle qu'ils peuvent former des mélanges explosifs vapeur-gaz-air, lorsqu'ils sont enflammés, le la surpression de l'explosion dans la pièce dépasse 5 kilopascals, et (ou) les substances et matériaux qui peuvent exploser et brûler lors de l'interaction avec l'eau, l'oxygène de l'air ou entre eux, dans une quantité telle que la surpression calculée de l'explosion dans la chambre dépasse 5 kilopascals.

6. La catégorie B comprend les locaux dans lesquels des poussières ou des fibres inflammables, des liquides inflammables avec un point d'éclair supérieur à 28 degrés Celsius, des liquides inflammables en quantité telle qu'ils peuvent former des poussières-air explosives ou une pression d'explosion dans une pièce supérieure à 5 kilopascals.

7. Les catégories B1 à B4 comprennent les locaux dans lesquels les liquides inflammables et difficilement combustibles, les substances et matériaux solides combustibles et difficilement combustibles (y compris les poussières et les fibres), les substances et matériaux capables d'interagir avec l'eau, l'oxygène de l'air ou seulement de brûler les uns avec les autres, à condition que les locaux dans lesquels ils sont situés (utilisés) n'appartiennent pas à la catégorie A ou B.

8. L'attribution d'une pièce à la catégorie B1, B2, B3 ou B4 est effectuée en fonction du nombre et de la méthode de placement de la charge calorifique dans la pièce spécifiée et de ses caractéristiques d'aménagement de l'espace, ainsi que des propriétés de danger d'incendie de substances et matériaux qui composent la charge calorifique.

9. La catégorie D comprend les locaux dans lesquels se trouvent (circulent) des substances et matériaux non combustibles à l'état chaud, incandescent ou fondu, dont le traitement s'accompagne du dégagement de chaleur rayonnante, d'étincelles et de flammes, et (ou) combustibles gaz, liquides et solides, qui sont brûlés ou éliminés comme combustible.

11. Les catégories de bâtiments et de structures pour les risques d'incendie et d'explosion sont déterminées en fonction de la part et de la superficie totale des locaux d'une catégorie de risque particulière dans ce bâtiment, structure.

(voir texte dans l'édition précédente)

12. Un bâtiment appartient à la catégorie A si la superficie totale des locaux de la catégorie A dépasse 5 pour cent de la superficie de tous les locaux ou 200 mètres carrés.

13. Un bâtiment n'appartient pas à la catégorie A si la superficie totale des locaux de catégorie A dans le bâtiment ne dépasse pas 25 pour cent de la superficie totale de tous les locaux qui s'y trouvent (mais pas plus de 1000 mètres carrés ) et ces locaux sont équipés d'installations d'extinction automatique d'incendie.

14. Un bâtiment appartient à la catégorie B si les conditions suivantes sont simultanément remplies : le bâtiment n'appartient pas à la catégorie A et la superficie totale des locaux des catégories A et B dépasse 5 % de la superficie totale de tous les locaux ou 200 mètres carrés.

15. Un bâtiment n'appartient pas à la catégorie B si la superficie totale des locaux des catégories A et B dans le bâtiment ne dépasse pas 25 pour cent de la superficie totale de tous les locaux qui s'y trouvent (mais pas plus de 1000 carrés compteurs) et ces locaux sont équipés d'installations d'extinction automatique d'incendie.

16. Un bâtiment appartient à la catégorie B si les conditions suivantes sont simultanément remplies : le bâtiment n'appartient pas à la catégorie A ou B et la superficie totale des locaux des catégories A, B, B1, B2 et B3 dépasse 5 % (10 pour cent s'il n'y a pas de locaux de catégories A dans le bâtiment et B) la superficie totale de toutes les pièces.

17. Un bâtiment n'appartient pas à la catégorie C si la superficie cumulée des locaux des catégories A, B, B1, B2 et C3 dans le bâtiment ne dépasse pas 25 % de la superficie cumulée de tous les locaux qui s'y trouvent ( mais pas plus de 3500 mètres carrés) et ces locaux sont équipés d'extinction automatique d'incendie.

Pour créer le LCPRP des vapeurs au-dessus de la surface du liquide, il suffit de chauffer à une température égale au LTPRP non pas toute la masse du liquide, mais seulement sa couche superficielle.

En présence de IZ, un tel mélange sera inflammable. En pratique, les notions de point d'éclair et de température d'inflammation sont le plus souvent utilisées.

En dessous de point de rupture comprendre la température la plus basse d'un liquide à laquelle une concentration de vapeurs liquides se forme au-dessus de sa surface dans les conditions d'essais spéciaux, qui est capable de s'enflammer à partir de IZ, mais la vitesse de leur formation est insuffisante pour une combustion ultérieure. Ainsi, à la fois au point d'éclair et à la température limite inférieure d'inflammation, une concentration limite inférieure d'inflammation se forme au-dessus de la surface du liquide, mais dans ce dernier cas, le HKPRP est créé par des vapeurs saturées. Par conséquent, le point d'éclair est toujours légèrement supérieur au NTPRP. Bien qu'au point d'éclair il y ait une inflammation à court terme des vapeurs dans l'air, qui n'est pas capable de se transformer en une combustion stable d'un liquide, néanmoins, dans certaines conditions, un éclair de vapeurs d'un liquide peut être une source de Feu.

Le point d'éclair est pris comme base pour la classification des liquides en liquides inflammables (FL) et liquides inflammables (FL). Les liquides inflammables comprennent les liquides qui ont un point d'éclair dans un creuset fermé de 61 ° C ou dans un creuset ouvert de 65 ° C et moins, aux liquides combustibles - avec un point d'éclair dans un creuset fermé de plus de 61 ° C ou dans un creuset ouvert 65°C.

Catégorie I - liquides inflammables particulièrement dangereux, ceux-ci incluent les liquides inflammables avec un point d'éclair de -18 0 C et moins dans un creuset fermé ou de -13 0 C et moins dans un creuset ouvert ;

Catégorie II - liquides inflammables constamment dangereux, ceux-ci incluent les liquides inflammables avec un point d'éclair supérieur à -18 0 C à 23 0 C dans un creuset fermé ou de -13 à 27 0 C dans un creuset ouvert ;

Catégorie III - liquides inflammables, dangereux à des températures de l'air élevées, ils comprennent les liquides inflammables avec un point d'éclair de 23 à 61 0 dans un creuset fermé ou de 27 à 66 0 dans un creuset ouvert.

Selon le point d'éclair, des méthodes sûres sont établies pour le stockage, le transport et l'utilisation de liquides à diverses fins. Le point d'éclair des liquides appartenant à la même classe change naturellement avec un changement dans les propriétés physiques des membres de la série homologue (tableau 4.1).

Tableau 4.1.

Propriétés physiques des alcools

Le point d'éclair augmente avec l'augmentation du poids moléculaire, du point d'ébullition et de la densité. Ces régularités dans la série homologue indiquent que le point éclair est associé à propriétés physiques substances et est lui-même un paramètre physique. Il est à noter que la régularité de l'évolution du point d'éclair dans les séries homologues ne peut être étendue à des liquides appartenant à différentes classes de composés organiques.

Lorsque des liquides combustibles sont mélangés avec de l'eau ou du tétrachlorure de carbone, la pression de la vapeur combustible à ce la même température diminue, ce qui conduit à une augmentation du point d'éclair. Le carburant peut être dilué liquide à un point tel que le mélange résultant n'aura pas de point d'éclair (voir Tableau 4.2).

La pratique de l'extinction des incendies montre que la combustion des liquides facilement solubles dans l'eau s'arrête lorsque la concentration du liquide inflammable atteint 10-25%.

Tableau 4.2.

Pour les mélanges binaires de liquides inflammables facilement solubles les uns dans les autres, le point d'éclair se situe entre les points d'éclair des liquides purs et se rapproche du point d'éclair de l'un d'eux, selon la composition du mélange.

AVEC en augmentant la température du liquide, le taux d'évaporation augmente et à une certaine température atteint une valeur telle qu'une fois enflammé, le mélange continue de brûler après avoir retiré la source d'inflammation. Cette température du liquide est généralement appelée point de rupture... Pour les liquides inflammables, il diffère de 1 à 5 0 C du point d'éclair et pour les liquides inflammables de 30 à 35 0 C. À la température d'inflammation des liquides, un processus de combustion constant (stationnaire) s'établit.

Il existe une corrélation entre le point d'éclair dans un creuset fermé et la température limite inférieure d'inflammation, décrite par la formule :

T soleil - T n.p. = 0,125T soleil + 2. (4,4)

Cette relation est valable à T soleil< 433 К (160 0 С).

La dépendance significative des températures d'éclair et d'inflammation sur les conditions expérimentales entraîne certaines difficultés dans le développement d'une méthode de calcul pour évaluer leurs valeurs. L'une des plus courantes d'entre elles est la méthode semi-empirique proposée par V.I. Blinov :

, (4.5)

où T soleil est le point d'éclair, (allumage), K;

p VS - la pression partielle de la vapeur saturée du liquide à la température d'éclair (inflammation), Pa;

D 0 - coefficient de diffusion des vapeurs liquides, m 2 / s;

n est le nombre de molécules d'oxygène nécessaires à l'oxydation complète d'une molécule de carburant ;

L'une des fonctions les plus importantes des organismes gouvernementaux, des gouvernements locaux, des organisations, des paysans ou des exploitations agricoles et d'autres entités juridiques quelles que soient leurs formes organisationnelles et juridiques et leurs formes de propriété, il s'agit de leur mise à disposition de la sécurité incendie. Ceci est indiqué dans la législation de la Fédération de Russie.

Considérez les catégories

Risque d'explosion et d'incendie "A": présence dans les bâtiments de gaz combustibles, de liquides inflammables en une quantité telle qu'il devient possible de former des mélanges vapeur-gaz-air, dont l'inflammation développe une surpression d'explosion calculée supérieure à 5 kPa. Le point d'éclair de ces gaz et liquides ne dépasse pas 28 ° C.

Un document officiel indiquant dans quelle mesure l'objet étudié est conforme (PB), quelles mesures ont été prises pour cela et à quelle hauteur, s'appelle la déclaration de sécurité incendie de l'objet.

Cette catégorie comprend également les substances et les matériaux qui ont la capacité d'exploser et de brûler lorsqu'ils interagissent avec l'eau, l'oxygène atmosphérique ou entre eux dans une quantité telle que la surpression calculée de l'explosion dans la pièce dépasse 5 kPa.

Explosif « B » : présence dans les locaux de poussières ou fibres combustibles, de liquides inflammables dont le point d'éclair est supérieur à 28 ° C. dépassant 5 kPa.

"B1" - "B4" risque d'incendie. Cette catégorie comprend les locaux dans lesquels les liquides inflammables et difficilement combustibles, les substances et matériaux solides combustibles et difficilement combustibles, les substances et matériaux se trouvant dans la pièce lorsqu'ils interagissent avec l'eau, l'oxygène de l'air ou entre eux ont tendance à brûler, à condition que les locaux dans lesquels ils sont en stock ou en circulation, n'appartiennent pas aux catégories A ou B.

"G" - risque d'incendie modéré. Pièces contenant des substances et des matériaux non combustibles, dont l'état est déterminé comme étant chaud, incandescent ou fondu. Au cours de leur traitement, de la chaleur rayonnante, des étincelles et des flammes sont émises. La catégorie « D » comprend également les pièces où se trouvent des gaz inflammables, des liquides et des substances solides qui sont des combustibles.

"D" risque d'incendie réduit - ce sont des pièces dans lesquelles des substances et des matériaux non combustibles sont à l'état froid.

Les catégories de locaux à risque d'explosion et d'incendie sont déterminées au stade de la conception des différentes structures et bâtiments et sont conformes à ces normes et aux normes départementales de conception technologique, approuvées de la manière prescrite.

Catégories de locaux pour les risques d'explosion et d'incendie

Remarques (modifier)

1 Division des locaux en catégories B1-B4 effectué conformément à la sous-section 5.3 du présent code technique.

• liquides inflammables et difficilement combustibles avec un point d'éclair de 120 ° C et plus dans les systèmes de lubrification, de refroidissement et d'entraînement hydraulique des équipements pesant moins de 60 kg par pièce d'équipement à une pression dans le système inférieure à 0,2 MPa, tandis que la distance entre l'équipement n'est pas standardisé;
• substances et matériaux difficilement combustibles, matériaux de construction du groupe d'inflammabilité G1 en tant que charge calorifique temporaire. Une masse de substances et de matériaux difficilement combustibles, matériaux de construction le groupe d'inflammabilité G1 n'est pas limité, à condition qu'il n'y ait pas d'autres substances et matériaux combustibles dans la pièce. S'il y a des substances et des matériaux inflammables dans la pièce, le calcul est effectué en tenant compte de la masse totale des substances et matériaux difficilement combustibles, matériaux de construction du groupe d'inflammabilité G1 ;
• câbles électriques pour l'alimentation d'équipements technologiques et d'ingénierie, appareils d'éclairage (à l'exception de ceux à huile), alors que cette disposition ne s'applique pas aux salles de serveurs, aux centraux téléphoniques automatiques et similaires ;
• GG (sous réserve qu'ils soient disponibles ou circulent, d'après le calcul ils n'appartiennent pas à la catégorie A et qu'il n'y ait pas d'autre charge calorifique) ;
• cargaison non combustible dans des emballages combustibles, tandis que :
• les équipements d'emballage (palettes, feuille de support, etc.) selon GOST 21391 n'appartiennent pas aux emballages combustibles et, s'ils contiennent des substances et matériaux combustibles, sont pris en compte comme charge calorifique temporaire ;
• les emballages combustibles, dont la masse dépasse 20 % de la masse de la cargaison non combustible, sont pris en compte comme charge calorifique temporaire ;
• literie inflammable sur le sol pour garder les animaux, les oiseaux et les animaux d'élevage; bâtiments d'élevage de volailles et d'animaux à fourrure, à condition que la charge calorifique spécifique ne dépasse pas 100 MJ/m2 (quelle que soit la charge calorifique totale).

• meubles sur le lieu de travail;
• locaux avec des procédés humides (réfrigérateurs et chambres de réfrigération avec un réfrigérant non combustible, salles de lavage et bâtiments similaires), tandis que la température dans les réfrigérateurs et les chambres de réfrigération ne doit pas dépasser 0 ° C.

Notion de point d'éclair

point de rupture appelé la température à laquelle le produit pétrolier chauffé dans conditions normales, émet une telle quantité de vapeurs qu'elle forme un mélange combustible avec l'air ambiant, qui s'enflamme lorsqu'une flamme lui est apportée.

Pour les hydrocarbures individuels, il existe une certaine relation quantitative entre le point d'éclair et le point d'ébullition, exprimée par le rapport :

Pour les produits pétroliers bouillant sur une large plage de températures, une telle relation ne peut être établie. Dans ce cas, le point éclair des produits pétroliers est associé à leur point d'ébullition moyen, c'est-à-dire à volatilité... Plus la fraction d'huile est légère, plus son point d'éclair est bas. Ainsi, les fractions d'essence ont des points d'éclair négatifs (jusqu'à moins 40 ° C), les fractions de kérosène de 28 à 60 ° C, les fractions d'huile de 130 à 325 ° C. La présence d'humidité, de produits de décomposition dans un produit pétrolier affecte sensiblement la valeur de son point d'éclair. Ceci est utilisé dans les conditions de travail de conclure sur la pureté des fractions kérosène et diesel obtenues lors de la distillation. Pour les fractions pétrolières, le point d'éclair indique la présence d'hydrocarbures volatils. Parmi les fractions pétrolières de diverses compositions d'hydrocarbures, la plus forte fièvre les éclairs contiennent des huiles provenant d'huiles paraffiniques à faible teneur en soufre. Les huiles de même viscosité provenant d'huiles résineuses naphténiques-aromatiques se caractérisent par un point d'éclair inférieur.

Méthodes de détermination du point d'éclair

Deux méthodes de détermination du point éclair des produits pétroliers en creusets ouverts (GOST 4333-87) et fermés (GOST 6356-75) ont été normalisées. La différence entre les points d'éclair des mêmes produits pétroliers lorsqu'ils sont déterminés dans des creusets ouverts et fermés est très grande. Dans ce dernier cas, la quantité requise de vapeurs d'huile s'accumule plus tôt que dans les appareils Type ouvert... De plus, dans un creuset ouvert, les vapeurs formées diffusent librement dans l'air. La différence spécifiée est d'autant plus grande que le point d'éclair du produit pétrolier est élevé. Un mélange d'essence ou d'autres fractions à bas point d'ébullition dans des fractions plus lourdes (avec rectification indistincte) augmente fortement la différence de leurs points d'éclair dans les creusets ouverts et fermés.

Lors de la détermination du point d'éclair dans un creuset ouvert, le produit pétrolier est d'abord déshydraté à l'aide de chlorure de sodium, de sulfate ou de chlorure de calcium, puis versé dans le creuset jusqu'à un certain niveau, selon le type de produit pétrolier. Le creuset est chauffé à une certaine vitesse, et à une température de 10°C inférieure au point d'éclair attendu, l'éclair s'effectue lentement le long du bord du creuset au dessus de la surface du produit pétrolier par la flamme d'un brûleur ou autre incendiaire appareil. Cette opération est répétée tous les 2°C. Le point d'éclair est la température à laquelle une flamme bleue apparaît au-dessus de la surface du produit pétrolier. Lors de la détermination du point d'éclair dans un creuset fermé, l'huile est versée jusqu'à une certaine marque et, contrairement à la méthode décrite ci-dessus, elle est chauffée sous agitation continue. L'ouverture du couvercle du creuset dans cet appareil amène automatiquement la flamme à la surface du produit pétrolier.

La détermination du point d'éclair commence 10°C avant le point d'éclair attendu - s'il est inférieur à 50°C, et 17°C - s'il est supérieur à 50°C. Le dosage est effectué tous les degrés, et au moment du dosage, l'agitation est arrêtée.

Toutes les substances dont le point d'éclair en vase clos est inférieur à 61 °C sont classées comme liquides inflammables(LVZH), qui, à leur tour, sont subdivisés en :

• particulièrement dangereux ( t pop en dessous de moins 18 ° C);
• constamment dangereux ( t pop de moins 18 ° à 23 ° );
• dangereux à des températures élevées ( t pop de 23°C à 61°C).

Limites d'explosivité

Le point d'éclair d'un produit pétrolier caractérise la capacité de ce produit pétrolier à former un mélange explosif avec l'air. Un mélange de vapeurs avec l'air devient explosif lorsque la concentration de vapeurs de carburant qu'il contient atteint certaines valeurs. Conformément à cela, distinguer inférieur et limites supérieures d'explosivité mélanges de vapeurs de produits pétroliers avec l'air. Si la concentration de vapeurs d'huile est inférieure à la limite inférieure d'explosivité, une explosion ne se produit pas, car l'excès d'air existant absorbe la chaleur libérée au point initial de l'explosion et empêche ainsi les parties restantes du carburant de s'enflammer. Lorsque la concentration de vapeurs de carburant dans l'air est supérieure à la limite supérieure, l'explosion ne se produit pas en raison du manque d'oxygène dans le mélange. Les limites inférieure et supérieure d'explosivité des hydrocarbures peuvent être déterminées, respectivement, par les formules :

Dans la série homologue des hydrocarbures paraffiniques, avec une augmentation du poids moléculaire, les limites d'explosivité inférieure et supérieure diminuent et la plage d'explosivité se rétrécit de 5 à 15 % (vol.) pour le méthane à 1,2 à 7,5 % (vol.) pour hexane. L'acétylène, le monoxyde de carbone et l'hydrogène ont les plages d'explosivité les plus larges et sont donc les plus explosifs.

Avec une augmentation de la température du mélange, la plage de son explosivité se rétrécit légèrement. Ainsi, à 17 ° C, la plage d'explosivité du pentane est de 1,4 à 7,8 % (vol.), Et à 100 ° C, elle est de 1,44 à 4,75 % (vol.). La présence dans le mélange de gaz inertes (azote, dioxyde de carbone, etc.) rétrécit également la plage d'explosivité. Une augmentation de la pression entraîne une augmentation de la limite supérieure d'explosivité.

Les limites d'explosivité des vapeurs de mélanges binaires et plus complexes d'hydrocarbures peuvent être déterminées par la formule :