Ödeme ahşap yapılar yapılmalıdır:
- tüm yapılar için taşıma kapasitesine (dayanıklılık, stabilite) göre;
- deformasyonların büyüklüğünün operasyon olasılığını sınırlayabildiği yapılar için deformasyonlar hakkında.
Tasarım yüklerinin etkisi için taşıma kapasitesi hesabı yapılmalıdır.
Standart yüklerin etkisi için deformasyon hesapları yapılmalıdır.
Bükme elemanlarının deformasyonları (sehimleri) Tabloda verilen değerleri aşmamalıdır. 37.
Tablo 37
Not. Sıva varlığında döşeme elemanlarının sadece taşıma yükünden sapması açıklığın 1/350'sinden fazla olmamalıdır.
Merkezi Gerilim Elemanları
Merkezi olarak gerilmiş elemanların hesaplanması aşağıdaki formüle göre yapılır:
N, tasarım boyuna kuvvetidir,
mr, alınan gerilimdeki elemanın çalışma koşullarının katsayısıdır: tasarım bölümünde zayıflaması olmayan elemanlar için mr = 1.0; zayıflamalı elemanlar için, mр = 0.8;
Rp - lifler boyunca ahşabın tasarım çekme mukavemeti,
Fn, incelenen net kesit alanıdır: Fnt belirlenirken, 20 cm uzunluğundaki bir bölümde yer alan zayıflamaların bir bölümde birleştirildiği alınır. Merkezi olarak sıkıştırılmış elemanlar. Merkezi olarak sıkıştırılmış elemanların hesaplanması aşağıdaki formüllere göre yapılır: mukavemet için
istikrar için
burada mс, bire eşit alınan, sıkıştırma elemanlarının çalışma koşullarının katsayısıdır,
Rc - ahşabın lifler boyunca sıkıştırmaya karşı tasarım direnci,
Grafikten belirlenen burkulma katsayısı (Şekil 4),
Fnt - elemanın net kesit alanı, Fcalc - stabilite hesaplaması için hesaplanan kesit alanı, alınan:
1) zayıflama yokluğunda: Fcalc=Fbr;
2) kenara gitmeyen zayıflamalarda - Fcalc=Fbr, zayıflama alanı Fbr'nin %25'ini geçmiyorsa ve Fcalc = 4/3Fn, eğer alanları Fbr'nin %25'ini aşıyorsa;
3) kenara bakan simetrik zayıflamalarla: Fcalc=Fnt
Esneklik? katı elementler aşağıdaki formülle belirlenir:
Not. Nervürlere yol açan asimetrik zayıflamalarda elemanlar eksantrik olarak sıkıştırılmış olarak hesaplanır.
Şekil 4. Burkulma katsayıları grafiği burada Io, elemanın tahmini uzunluğudur,
r - aşağıdaki formülle belirlenen elemanın bölümünün atalet yarıçapı:
l6p ve F6p - atalet momenti ve elemanın brüt kesit alanı.
l0 öğesinin hesaplanan uzunluğu, gerçek uzunluğunun katsayı ile çarpılmasıyla belirlenir:
her iki menteşeli uçlu - 1.0; biri sıkıştırılmış ve diğeri serbestçe yüklenmiş uç ile - 2.0;
bir sıkıştırılmış ve diğer menteşeli uçlu - 0.8;
her iki ucu da sıkıştırılmış - 0.65.
bükme elemanları
Mukavemet için bükme elemanlarının hesaplanması aşağıdaki formüle göre yapılır:
M, tasarım eğilme momentidir;
mi, bükme için elemanın çalışma koşullarının katsayısıdır; R ve - ahşabın bükülmeye karşı tasarım direnci,
Wnt - dikkate alınan kesitin net modülü.
Bükme mi için elemanların çalışma koşullarının katsayısı alınır: bölümün kenarlarının boyutları 15 cm'den küçük olan levhalar, çubuklar ve kirişler için ve dikdörtgen kesitli yapıştırılmış elemanlar için mi = 1.0; 15 cm veya daha fazla kenar boyutlarına sahip çubuklar için, elemanın kesitinin yüksekliğinin genişliğine oranı h / b ? 3,5 - mil = 1,15
Eğik bükülmede mukavemet için sağlam bir bölümün elemanlarının hesaplanması, aşağıdaki formüle göre gerçekleştirilir:
burada Mx, My, x ve y ana eksenleri için sırasıyla hesaplanan eğilme momentinin bileşenleridir.
mi, bükme için elemanın çalışma koşullarının katsayısıdır;
Wx, Wy, x ve y eksenleri için dikkate alınan enine kesitin net modülüdür. Eksantrik olarak gerilmiş ve merkezden sıkıştırılmış elemanlar. Eksantrik olarak gerilmiş elemanların hesaplanması aşağıdaki formüle göre yapılır:
Eksantrik olarak sıkıştırılmış elemanların hesaplanması aşağıdaki formüle göre yapılır:
nerede? - katsayı (1 ila 0 aralığında geçerlidir), eleman deforme olduğunda, formülle belirlenen boyuna kuvvet N'den ek moment dikkate alınarak;
Düşük eğilme gerilmelerinde M / Wbr, %10'u aşmayan
gerilme N/Fbr, eksantrik olarak sıkıştırılmış elemanlar için hesaplanır
N formülüne göre stabilite burada Q, hesaplanan kesme kuvvetidir; mck=1 - bükülme sırasında kesme için katı bir elemanın çalışma koşullarının katsayısı; Rck, ahşabın lifler boyunca ufalanmaya karşı hesaplanmış direncidir; Ibr, dikkate alınan bölümün brüt eylemsizlik momentidir; Sbr - nötr eksene göre bölümün kaydırılan kısmının brüt statik momenti; b - bölüm genişliği. Eğitim Bakanlığı Rusya Federasyonu Yaroslavl Devlet Teknik Üniversitesi Mimarlık ve İnşaat Mühendisliği Fakültesi ahşap yapıların hesaplanması örnekleri öğretici
"Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar" disiplininde uzmanlık öğrencileri için 290300 "Endüstriyel ve sivil inşaat" uzaktan Eğitim Yaroslavl 2007 Milletvekili _______. Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar: 290300 "Endüstriyel ve sivil inşaat" / Comp.: V.A. Bekenev, D.S. Dehterev; YaGTU.- Yaroslavl, 2007.- __ s. Ana ahşap yapı türlerinin hesaplamaları verilmiştir. Yeni düzenleyici belgelerin gereklilikleri dikkate alınarak ahşap yapıların tasarlanması ve üretilmesinin temelleri özetlenmiştir. Ahşap yapılar aracılığıyla katı hesaplamanın tasarım özellikleri ve temelleri açıklanmaktadır. Uzaktan eğitimin 290300 "Endüstriyel ve sivil inşaat" uzmanlığının 3-5 dersinin yanı sıra "Ahşap ve plastik yapılar" dersini inceleyen diğer uzmanlık öğrencilerine önerilir. Il. 77. Sekme. 15. Bibliyografya. 9 başlık İnceleyenler: © Yaroslavl Eyaleti teknik üniversite, 2007 GİRİŞ Bu kılavuz, SNiP II-25-80 "Ahşap yapılar" uyarınca geliştirilmiştir. Öğrencileri "Endüstri ve İnşaat Mühendisliği" uzmanlık alanında sınava hazırlamak için gerekli olan ahşap yapıların tasarımı ve hesaplanması için teorik bilgilerin yanı sıra öneriler de sağlar. "Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar" dersini incelemenin amacı, gelecekteki uzmanların ahşap yapıların yapımında uygulama alanında bilgi edinmeleri, çeşitli tiplerdeki yapıların hesaplanması, tasarımı ve kalite kontrolü için yöntemlerin kullanılmasıdır. , yapıların durumunu inceleyebilir, taşıyıcı yapıları üretim teknolojisine göre hesaplayabilir ve kontrol edebilir. 1. AHŞAP ÇERÇEVE İLE ASBEST ÇİMENTO LEVHALARININ HESAPLANMASI VE TASARIMI Bir kaplamanın asbestli çimento levhasının hesaplanmasına bir örnek. 0.1 eğimli bir haddelenmiş çatı için bir tarım binasını kaplayan asbestli çimento yalıtımlı bir levha tasarlamak gerekmektedir. Çerçevelerin taşıyıcı yapılarının basamağı 6 m'dir.Bina III karlı bölgede yer almaktadır. 1. Döşemenin yapıcı bir çözümünün seçimi.
Ahşap çerçeveli asbestli çimento levhalar, sırasıyla 3 - 6 m uzunluğunda, 1 - 1.5 m genişliğinde üretilirler, esas olarak haddelenmiş malzemelerden yapılmış çatılı tek katlı endüstriyel binalar olmak üzere kombine fenersiz kaplamalar için tasarlanmıştır. harici su drenajı ile. Alt ve üst deriler için 1.5x6 m ebatlarında levha, 1500x1200 mm ebatlarında 5 adet levha kabul ediyoruz. Dış kaplamaların kenetlenmesi uçtan uca kabul edilir. Üst sıkıştırılmış cilde bir kalınlık atanır δ
1 \u003d 10 mm olarak en fazla yüklü, alttan gerilmiş - kalın δ
2 = 8 mm. Levhaların yığın yoğunluğu 1750 kg/m3'tür. Bağlantı elemanları olarak galvanizli çelik vidalar kullanıyoruz. D=5 mm ve 40 mm uzunluğunda, havşa başlı. Eksenleri arasındaki mesafeler en az 30 D(nerede D- vida, cıvata veya perçin çapı), ancak 120 mm'den az ve 30'dan fazla değil δ
(nerede δ
- asbestli çimento kaplamanın kalınlığı). Vida, cıvata veya perçin ekseninden asbestli çimento kaplamanın kenarına kadar olan mesafe en az 4 olmalıdır. D ve en fazla 10 D. Plakaların üst ve alt yüzeyler boyunca genişliğinin, plakalar arasında 10 mm boşluk ile 1490 mm olduğu varsayılmaktadır. Uzunlamasına yönde, plakalar arasındaki boşluk 20 mm'dir ve bu, plakanın 5980 mm yapısal uzunluğuna karşılık gelir. Plakalar arasındaki uzunlamasına bağlantı, plakaların uzunlamasına kenarlarına çivilenmiş bir çeyrek oluşturan ahşap çubuklar yardımıyla gerçekleştirilir. Ruberoid halı döşenmeden önce plakalar arasında oluşan boşluk ısı yalıtım malzemesi (mipore, poroizol, köpüklü polietilen vb.) ile kapatılır ve derzi oluşturan ahşap çubuklar 4 mm çapında çivilerle birleştirilir. 300 mm'lik adım. Levhaların çerçevesi, yoğunluğu 500 kg/m3 olan 2. sınıf çam ağacından yapılmıştır. Plakaların destekleyici kısmının uzunluğu hesaplama ile belirlenir, ancak en az 4 cm sağlar. Asbestli çimentonun tasarım eğilme direnci R ve.a=16MPa. Sırasıyla ahşap ve asbestli çimentonun elastik modülleri, Örneğin=10000 MPa, E bir=10000 MPa. Asbestli çimentonun sıkıştırmaya karşı tasarım direnci r c.a=22,5 MPa. Asbestli çimentonun levha boyunca bükülmeye karşı tasarım direnci rağırlık.a=14 MPa. Çam ağacının bükülmeye karşı tahmini direnci R kimliği=13 MPa. Çerçeve plakaları için, diğer ısı yalıtım malzemelerinin yanı sıra sentetik bağlayıcılı mineral yün veya cam yünü yalıtımı kullanılır. Bu durumda, GOST 22950-95'e göre 175 kg / m3 yoğunluğa sahip sentetik bir bağlayıcı üzerinde sert mineral yün levhalar kullanıyoruz. Isı yalıtım levhaları, aynı anda bir buhar bariyeri görevi gören bir bitüm tabakası üzerinde asbestli çimento levhaların alt yüzeyine yapıştırılır. Yalıtımın kalınlığının yapısal olarak 50 mm'ye eşit olduğu varsayılmaktadır. Vladimir Fyodoroviç İvanov Kitap, tasarım, hesaplama, üretim ve montajın temellerini, ahşaptan ve plastikten yapılmış yapıların çalıştırılması ve güçlendirilmesine ilişkin kuralları özetlemektedir; çürüme, yangın ve diğer zararlı etkilere karşı korunma önlemleri belirtilir; ahşap ve yapısal plastiklerin fiziksel ve mekanik özellikleri dikkate alınır. Giriş (3) BÖLÜM BİR Bölüm 1. Ahşabın hammadde temeli ve ülke ekonomisinde kullanımının önemi (16) Bölüm 2. Ahşabın yapısı, fiziksel ve mekanik özellikleri (20) Bölüm 3. Ahşabın mekanik özellikleri (27) İKİNCİ BÖLÜM Bölüm 4. Ahşap yapıların yangından korunması (41) Bölüm 5 ÜÇÜNCÜ BÖLÜM Bölüm 6 Bölüm 7 Bölüm 8 Katı Kirişler (69) DÖRDÜNCÜ BÖLÜM Bölüm 9. Genel veriler 72 10. Bölüm Bölüm 11 12. Bölüm 13. Bölüm BEŞİNCİ BÖLÜM 14. Bölüm 15. Bölüm ALTINCI BÖLÜM 16. Bölüm 17. Bölüm 18. Bölüm YEDİNCİ BÖLÜM 19. Bölüm 20. Bölüm 21. Bölüm 22. Bölüm SEKİZİNCİ BÖLÜM 24. Bölüm DOKUZUNCU BÖLÜM 25. Bölüm 26. Bölüm 27. Bölüm 28. Bölüm ONUNCU BÖLÜM 29. Bölüm Bölüm 30. Silolar, tanklar ve bunkerler (213) Bölüm 31. Direkler (215) 32. Bölüm 33. Bölüm mühendislik yapıları (230) ONBİRİNCİ BÖLÜM Bölüm 34 35. Bölüm 36. Bölüm Bölüm 37 Ahşap yapıların imalatının organizasyonunun temelleri (251) 38. Bölüm İKİNCİ BÖLÜM 39. Bölüm 40. Bölüm 41. Bölüm 42. Bölüm ON ÜÇÜNCÜ BÖLÜM 43. Bölüm Uygulamalar (330) Şu konuyu unutmayın: "Taramalarınız, DJVU'daki işlememiz ve çevirimiz". Ahşap bir zeminin hesaplanması, yalnızca ahşap en hafif yapı malzemelerinden biri olduğu için değil, en kolay görevlerden biridir. Neden böyle, yakında öğreneceğiz. Ancak hemen söyleyeceğim ki, klasik hesaplamayla ilgileniyorsanız, düzenleyici belgelerin gerekliliklerine uygun olarak, o zaman burada
. Bir ahşap ev inşa ederken veya tamir ederken, metal ve hatta daha fazla betonarme döşeme kirişleri kullanmak bir şekilde konu dışıdır. Ev ahşap ise, döşeme kirişlerini ahşap yapmak mantıklıdır. Sadece döşeme kirişleri için hangi ahşabın kullanılabileceğini ve kirişler arasında hangi açıklığın yapılacağını gözle belirleyemezsiniz. Bu soruları cevaplamak için, destek duvarları arasındaki mesafeyi ve en azından yaklaşık olarak zemindeki yükü tam olarak bilmeniz gerekir. Duvarlar arasındaki mesafelerin farklı olduğu ve zemindeki yükün de çok farklı olabileceği açıktır, üstte konut dışı bir çatı katı varsa zemini hesaplamak başka bir şeydir ve tamamen başka bir şeydir. Gelecekte bölmelerin yapılacağı odanın zeminini hesaplayın, dökme demir küvet, bronz tuvalet ve çok daha fazlasını yapın. boyut: piksel Sayfadan gösterim başlat: 1 Federal Eğitim Ajansı Devlet yüksek öğrenim kurumu mesleki Eğitim Ukhta Devlet Teknik Üniversitesi Orman mühendisliği yapılarının ahşap yapılarının hesaplanmasına ilişkin örnekler "Orman Mühendisliği Yapıları" disiplini üzerine ders kitabı Ukhta 008 2 UDC 634* 383 (075) Ch90 Chuprakov, A.M. Orman mühendisliği yapılarının ahşap yapılarının hesaplanmasına örnekler [Metin]: ders kitabı. "Orman mühendisliği yapıları" disiplini kılavuzu / A.M. Chuprakov. Ukhta: USTU, s.: hasta. ISBN Ders kitabı, "Orman Mühendisliği" uzmanlık alanı öğrencileri için hazırlanmıştır. Eğitim, pratik sorunları çözmek için ana tasarım hükümlerinin uygulanmasını tutarlı bir şekilde ortaya koyan, ahşaptan yapılmış taşıyıcı elemanların ve yapıların hesaplanmasına ilişkin örnekler içerir. Her bölümün başında, kullanılan hesaplama yöntemlerini açıklayan ve gerekçelendiren kısa bilgiler verilmiştir. Metodolojik kılavuz, Teknoloji ve Günlük Makineleri Departmanı tarafından 07 Aralık 007 tarihli protokol 14 tarafından gözden geçirildi ve onaylandı ve yayınlanmak üzere teklif edildi. Ukhta Devlet Teknik Üniversitesi Yayın ve Yayın Konseyi tarafından yayınlanması önerilir. İnceleyenler: V.N. Pantileenko, Ph.D., profesör, başkan. "Endüstriyel ve sivil inşaat" Bölümü; E.A. Chernyshov, Severny Les LLC'nin Genel Müdürü. Ukhta Devlet Teknik Üniversitesi, 008 Chuprakov A.M., 008 ISBN 3 GİRİŞ Bu kılavuz, temel olarak, öğrencilere "Orman Mühendisliği Yapıları" dersinde sunulan teorik bilgileri uygulamayı, SNiP'yi pratik problemleri çözmek için uygulama becerisini öğretmek için eğitimsel bir metodolojik amaç olarak izlenir. Her bölümdeki hesaplama örnekleri, kullanılan hesaplama yöntemlerini ve tasarım tekniklerini açıklamak ve doğrulamak için kısa bilgilerle başlar. Bu yayın, ahşaptan yapılmış mühendislik yapılarının incelenmesi sırasında, yerleşim ve grafik dönem ödevlerinin performansında ve ayrıca mezuniyet projelerinin yapıcı bölümünün geliştirilmesinde pratik alıştırmalar için bir el kitabı olarak tasarlanmıştır. Bu kılavuzun amacı, ahşap yapıların elemanlarının hesaplanmasındaki boşluğu doldurmak, "Yapımın temelleri" disiplininin uzmanlık alanındaki müfredattan hariç tutulmasıyla bağlantılı olarak ahşap yapıların tasarımı için SNiP'yi uygulama yeteneğidir. Orman Mühendisliği". Ahşap yapıların SNiPII.5.80 “Ahşap yapılara sıkı sıkıya uygun olarak tasarlanması gerekmektedir. Tasarım standartları” ve SNiPII.6.74 “Yükler ve etkiler. Tasarım standartları". Eğitimin sonunda, uygulamalar şeklinde, yapıların hesaplanması için gerekli yardımcı ve referans veriler verilmiştir. 3 4 BÖLÜM 1 AHŞAP YAPI ELEMANLARININ HESAPLANMASI Ahşap yapılar iki sınır durumuna göre hesaplanır: taşıma kapasitesi (dayanıklılık veya stabilite) ve deformasyon (sehim yoluyla). Birinci sınır durumuna göre hesaplarken, ahşabın tasarım direncini ve ikincisine göre ahşabın elastik modülünü bilmek gerekir. Nem ve ısıdan korunan yapılarda çam ve ladin ağacının ana tasarım dayanımları verilmiştir. Diğer türlerin ahşabının tasarım dirençleri, ana tasarım dirençleri ile verilen geçiş faktörleri çarpılarak elde edilir. Değerleri [1, tablo. 10]. Normal çalışma koşulları altında yapıların deformasyonlarını belirlerken, ahşabın cinsine bakılmaksızın ahşabın elastisite modülü, E = kgf / cm'ye eşit olarak alınır. Olumsuz çalışma koşulları altında, düzeltme faktörleri buna göre tanıtılır. Ahşap yapıların üretimi için kullanılan ahşabın nem içeriği, yapıştırılmış yapılar için %15'ten, endüstriyel, kamu, konut ve depo binalarının yapıştırılmamış yapıları için %0'dan ve hayvancılık binaları, dış mekan yapıları ve envanter yapıları, geçici binalar ve yapılar. Burada ve metnin devamında, köşeli parantez içindeki sayılar kitabın sonunda verilen referans listesinin seri numaralarını göstermektedir. 4 5 1. MERKEZİ GERİLİMLİ ELEMENTLER Merkezi olarak gerilmiş elemanlar, N'nin hesaplanan boyuna kuvvet olduğu formüle göre hesaplanır; ** İncelenen LT kesit alanı, net; NR, (1.1) p5HT; H T br o s l br brüt kesit alanı; osl kesit zayıflama alanı; R p, lifler boyunca ahşabın tasarım çekme mukavemetidir, Ek 4. NT alanı belirlenirken, 0 cm uzunluğundaki bir bölümde yer alan tüm zayıflamalar tek bir bölümde birleştirilmiş gibi alınır. Örnek 1.1. İki çentik h vr = 3.5 cm, yan kayışlar h st = 1 cm ve bir cıvata deliği d = 1,6 cm ile zayıflatılmış kirişlerin ahşap süspansiyonunun gücünü kontrol edin (Şekil 1.1). Tahmini çekme kuvveti N = 7700 kgf, log çapı D = 16 cm Çözüm. Çubuğun brüt kesit alanı br D 4 \u003d 01 cm Kesme derinliğindeki segment alanı h vr \u003d 3.5 cm (Ek 1), 1 \u003d 3.5 cm Sap derinliğindeki segment alanı h st \ u003d 1 cm \u003d 5,4 cm Çentiklerin gevşemesi ile deliğin gevşemesi arasında Şek. 1. Gerilmiş eleman Burada ve sonraki tüm formüllerde, bir çekince yapılmadıkça, kuvvet faktörleri kgf, geometrik özellikler cm olarak ifade edilmiştir. 6 cıvata aralığı 8 cm< 0 см, то условно считаем эти ослабления совмещенными в одном сечении. Площадь ослабления отверстием для болта осл = d (D h ст) = 1,6 (1,6 1) =,4 см. Площадь сечения стержня нетто за вычетом всех ослаблений нт = бр осл = 01 3,5 5,4,4 = 103 см. Напряжение растяжения по формуле (1.1) кгс/см ЦЕНТРАЛЬНОСЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ Центральносжатые деревянные стержни в расчетном отношении можно разделить на три группы: стержни малой гибкости (λ < 30), стержни средней гибкости (λ = 30 70) и стержни большой гибкости (λ >70). Düşük esnekliğe sahip çubuklar, yalnızca N R formülüne göre mukavemet için hesaplanır. (1.) c Yüksek esnekliğe sahip çubuklar, yalnızca NT N r a s h R s formülüne göre stabilite için hesaplanır. (1.3) Zayıflama ile orta esneklikteki çubuklar, hem formül (1.)'e göre mukavemet için hem de formül (1.3)'e göre stabilite için hesaplanmalıdır. Çubuğun zayıflama olmadığı ve kenarlarına uzanmadığı durumlarda stabilite analizi için hesaplanan alanı (hesaplanan) (Şekil a), zayıflama alanı 0,5 br'yi geçmezse, 6'ya eşit alınır. 7 hesap = 6p, burada 6p brüt kesit alanıdır; kenarlara kadar uzanmayan zayıflamalarda zayıflama alanı 0,5 6p'yi geçerse 4/3 HT'ye eşit olarak hesaplanır; kenarlara doğru simetrik zayıflama ile (Şekil b), calc = LT. Bükülme katsayısı, elemanın tasarım esnekliğine bağlı olarak aşağıdaki formüllerle belirlenir: elemanın esnekliği ile λ 70 1 a 100 ; (1.4) eleman esnekliği ile λ > 70 Şekil. Sıkıştırılmış elemanların zayıflaması: a) kenara kadar uzanmıyor; b) A kenarına bakan, (1.5) burada: ahşap için a = 0.8 ve kontrplak için a = 1 katsayısı; ahşap için A = 3000 ve kontrplak için A = 500 katsayısı. Bu formüllerle hesaplanan katsayı değerleri ekte verilmiştir. Katı çubukların λ esnekliği, l 0, (1.6) formülü ile belirlenir, burada l 0, elemanın hesaplanan uzunluğudur. Uçlarda uzunlamasına kuvvetlerle yüklenen düz elemanların hesaplanan uzunluğunu belirlemek için, μ 0 katsayısı şuna eşit alınmalıdır: menteşeli uçlarla ve ayrıca eleman 1'in ara noktalarında menteşeli sabitleme ile (Şekil 3.1); r7 8, bir menteşeli ve diğer sıkıştırılmış uçlarla 0,8 (Şek. 3); biri sıkıştırılmış ve diğer serbest yüklü uçlarla, (Şekil 3.3); her iki ucu da sıkıştırılmış 0.65 ile (Şekil 3.4). r, eleman bölümünün eylemsizlik yarıçapıdır. Pirinç. 3 Çubukların uçlarını sabitleme şemaları Genel durumda dönme yarıçapı r, r J br, (1.7) br formülüyle belirlenir; burada J br ve 6p, atalet momenti ve brüt kesit alanı öğe. Kenar boyutları b ve h r x = 0,9 h olan bir dikdörtgen kesit için; r y = 0,9 b. Dairesel bir kesit için (1.7a) r D 0.5 D. (1.7b) 4 8 9 Sıkıştırılmış elemanların hesaplanan esnekliği aşağıdaki sınır değerlerini aşmamalıdır: kemerin ana sıkıştırılmış elemanları için, destek kirişleri ve kafes kirişlerin destek direkleri, kolonlar 10; ikincil sıkıştırılmış elemanlar, ara raflar ve makas kirişleri vb. için 150; bağ elemanları için 00. Merkezi olarak sıkıştırılmış esnek çubukların bölümlerinin seçimi, sıradaki sipariş: a) çubuğun esnekliği ile verilir (ana elemanlar için λ = ; ikincil elemanlar için λ =) ve buna karşılık gelen katsayı değerini bulun; b) gerekli dönme yarıçapını belirleyin ve daha küçük bir kesit boyutu ayarlayın; c) gerekli alanı belirleyin ve ikinci enine kesit boyutunu ayarlayın; d) Kabul edilen bölümü formül (1.3)'e göre kontrol edin. Kütüklerden konikliği korunarak yapılan sıkıştırılmış elemanlar, çubuğun boyunun ortasındaki bölümden hesaplanır. Hesaplanan bölümdeki kütüğün çapı, D calc = D 0 +0,008 x, (1.8) formülüyle belirlenir; burada D 0, kütüğün ince uçtaki çapıdır; x, ince uçtan söz konusu bölüme olan mesafedir. Örnek 1. Uzunluğun ortasında zayıflatılmış, cıvatalar için iki delik d = 16 mm olan sıkıştırılmış bir çubuğun sağlamlığını ve kararlılığını kontrol edin (Şekil 4, a). Çubuğun kesiti b x h = 13 x 18 cm, uzunluk l = 5 m, uçların sabitlenmesi menteşelidir. Tasarım yükü N = kgf. Çözüm. Çubuğun tahmini serbest uzunluğu l 0 = l = 0,5 m Kesitin minimum dönme yarıçapı r = 0,9 b = 0,9 13 = 3,76 cm 9 10 Şek. 4. Merkezi olarak sıkıştırılmış elemanlar En büyük esneklik, 7 6 Bu nedenle, çubuk hem mukavemet hem de stabilite için hesaplanmalıdır. Çubuğun net alanı nt = br osl = .6 13 = 19.4 cm Formüle göre basınç gerilimi (1.) k g / s m. 11 Formüle (1.4) göre burkulma katsayısı 6 6, 6 1 0, 8 0, Zayıflama alanı brüt alandan 1.8 5% Bu nedenle, bu durumda hesaplanan alan hesap = br = = 34 cm, formül (1.3)'e göre stabiliteyi hesaplarken g s / s m R c 0, Örnek 1.3. Aşağıdaki verilerle bir ahşap blok rafın (Şekil 4, b) bölümünü seçin: tasarım sıkıştırma kuvveti N = kgf; stand uzunluğu l = 3.4 m, uçlar menteşelidir. Çözüm. Raf esnekliğini λ = 80 olarak belirledik. Bu esnekliğe karşılık gelen katsayı = 0.48 (ek). Gerekli minimum dönme yarıçapını bulun (λ = 80'de) l l 1 l cm; 0 0 r tr l , 5 cm 80 ve rafın gerekli kesit alanı (φ= 0.48) tr N cm R 0, c 7 cm 0, 9 0, 9 Kereste çeşitlerine göre , b = 15 cm kabul ediyoruz, kiriş kesitinin gerekli yüksekliği. on bir 12 h tr tr 7 1 8.1 cm b 15 h = 18 cm alıyoruz; = = 70 cm Kabul edilen kesitin çubuğunun esnekliği Gerilme l , 5 y r 0, m ve n; u = 0,5. N - g s / s m 0, Örnek 1.4. Doğal akışın korunduğu dairesel kesitli ahşap bir direk, N = yükünü taşır (Şekil 4, c). Rafın uçlarının sabitlenmesi menteşelidir. Yüksekliği l = 4 m ise rafın çapını belirleyin Çözüm. Esnekliği λ = 80 olarak ayarlıyoruz ve bu esnekliğe karşılık gelen katsayısı = 0.48 buluyoruz (ek). Gerekli dönme yarıçapını ve karşılık gelen kesit çapını belirleriz: r tr l 400 r 0 tr 5 cm; D "0 bkz. tr 80 0.5 Gerekli alanı ve karşılık gelen kesit çapını belirleyin: dolayısıyla tr N cm R 0, D "" tr Ortalama gerekli çap c; tr 4 tr, 9 cm 3.1 4 D tr D "D "1 9, 4 5 cm D; 4. 1 13 Kütüğün ince ucundaki çapı kabul ediyoruz D 0 = 18 cm Daha sonra eleman uzunluğunun ortasında bulunan tasarım bölümündeki çap (1.8) formülü ile belirlenir: D = , = 19.6 cm ; D 3, 6 30 cm 4 4 Kabul edilen bölümün kontrol edilmesi, 5 1 9, 6; 0.46; k g s / s m 0, BÜKME ELEMANLARI Bükmede çalışan ahşap yapıların elemanları (kirişler) mukavemet ve sehim için hesaplanır. Mukavemet hesaplaması M R, (1.9) u W formülüne göre yapılır, burada M tasarım yükünden bükülme momentidir; Dikkate alınan net kesitin W HT kesit modülü; R u, ahşabın bükülmeye karşı tasarım direncidir. Bükme elemanlarının sapmaları, standart yüklerin etkisinden hesaplanır. Sapma değerleri aşağıdaki değerleri aşmamalıdır: döşemeler arası kirişler için 1/50 l; çatı katları, aşıklar ve kiriş ayakları için 1/00 l; kaplamaların tornalanması ve döşenmesi için 1/150 l, burada l kirişin tahmini açıklığıdır. Kirişlerin eğilme momentleri ve sehim değerleri, yapı mekaniğinin genel formüllerine göre hesaplanır. Düzgün dağıtılmış bir yük ile yüklenen iki destek üzerindeki bir kiriş için, moment ve bağıl sapma aşağıdaki formüller kullanılarak hesaplanır: HT 13 14 ql 8 M ; (1.10) f 5 q l l H 3. (1.11) 384EJ Hesaplanan açıklık, kiriş desteklerinin merkezleri arasındaki mesafeye eşit alınır. Ön hesaplamalarda kiriş destek genişliği bilinmiyorsa, net açıklık l 0% 5 artırılır, yani l \u003d 1.05 l 0, kirişin hesaplanan açıklığı olarak alınır.Katı kütüklerden veya kütüklerden elemanlar hesaplanırken bir , iki veya dört kenarla kesilmiş, doğal akışlarını (koniklik) dikkate alın. Düzgün dağıtılmış bir yük ile hesaplama, açıklığın ortasındaki bölüm boyunca gerçekleştirilir. Örnek 1.5. Çatı katını birbirinden B \u003d 1 m boyunca yerleştirilmiş ahşap kirişler üzerinde tasarlayın ve hesaplayın. Oda genişliği (açık açıklık) l 0 = 5 m Çözüm. Böyle bir zemin tasarımını kabul ediyoruz (Şekil 5, a). Binanın duvarlarına dayanan ahşap kirişlere l, üzerine sürekli bir tahta kaldırım ve ona sarılmış dört çubuktan oluşan rulo levhaların 3 döşendiği kranyal çubuklar çivilenir (Şekil 5, b). Aşağıdan kuru bir Alçı sıva 4, içten bitüm ile kaplanmıştır. Kalkan döşemesinin üzerine, önce, cm kalınlığında emprenye edilmiş bir kil tabakası şeklinde bir buhar bariyeri 5 döşenir ve daha sonra bir ısıtıcı 6, perlit, vermikülit veya diğer yanmaz dolgu malzemeleri temelinde hasat edilir. yerel hammaddeler ve yoğunluğa sahip (dökme ağırlık) γ = kg / m 3. Kalınlık 1 cm yalıtım tabakası İzolasyonun üstüne 7 cm kalınlığında koruyucu bir kireç-kum kabuğu yerleştirilmiştir.Yüklerin hesaplanması. 1 m bindirme başına yükü belirleriz (Tablo 1.1). 14 15 Şek. 5. Çatı kat kirişlerinin hesaplanmasına Tablo 1.1 Elemanlar ve yüklerin hesaplanması Kireç-kum kabuğu, 0, Yalıtım, 0.1 350 Kil yağlayıcı, 0, Roll-up kalkanlar (döşeme + çubuklar için %50), 0.5 Bitümlü kuru sıva , 0, 5 Yük Toplam... Standart yük, kgf/m g, Aşırı yük faktörü 1, 1, 1, 1.1 1.1 1.4 Tasarım yükü kgf/m olarak 38,4 50,4 38,4 15,6 17, Kendi ağırlığını dikkate almıyoruz kirişler, tabloda listelenen diğer tüm döşeme elemanlarından gelen yükler, istisnasız tüm alana dağıtılmış olarak alındığından, kirişlerin kapladığı bölümler. 15 16 Döşeme kirişlerinin hesaplanması. Kirişleri her 1 m'de bir düzenlerken, kiriş üzerindeki doğrusal yük: standart q H \u003d 11 1 \u003d 11 kgf / m; hesaplanan q=65 1=65 kgf/m. Kirişin tahmini açıklığı l \u003d 1.05 l 0 \u003d 1.05 5 \u003d 5.5 m Formüle göre eğilme momenti (1.10) M ila gf / m b \u003d 10 cm, h tr 6W tr, 6 cm buluyoruz b 10 W \u003d 807 cm3 ve J \u003d 8873 cm 4 ile bxh \u003d 10 x cm kesitli bir kirişi kabul ediyoruz 4. Formül (1.11) fl 3 5'e göre göreceli sapma, Kalkan hesaplama yuvarlanması. Kalkan döşemesini iki yükleme durumu için hesaplıyoruz: a) kalıcı ve geçici yük; b) konsantre montaj tasarım yükü P \u003d 10 kgf. İlk durumda döşemenin hesaplanması 1 m genişliğinde bir şerit için yapılır.1 lineer metre başına yük. tasarım bandının m'si: q H = 11 kgf/m; q = 65 kgf/m. Tahmini güverte açıklığı a 4 l B b bkz. H Burada B, kirişlerin eksenleri arasındaki mesafedir; b kiriş kesit genişliği; ve kranial bar bölümünün genişliği.. 16 17 Eğilme momenti M 6 5 0.8 6 4.5 k gf / m 8 Döşeme levhalarının kalınlığının δ = 19 mm olduğu varsayılır. Hesaplanan döşeme şeridinin direnç ve atalet momentleri şuna eşittir: W Eğilme gerilimi J , cm; , cm, k g s / s m 6 0, Göreceli sapma f l 3 5, Döşemenin önemli mukavemet ve sertlik marjları, üretimi için III. derece yarı kenarlı levhaların kullanılmasını mümkün kılar. Döşeme kalınlığının 16 mm'ye düşmesiyle, sapması sınırdan daha fazla olacaktır. Alttan sarılmış dağıtım çubuklarının varlığında, konsantre yükün 0,5 m'lik bir güverte genişliğine dağıtıldığı varsayılır. Yükün döşeme açıklığının ortasına uygulandığı kabul edilir. Eğilme momenti M Pl H k g s / s m 4 4 Tasarım bandı modülü. G 5 0 1.1 cm 6 17 18 Eğilme gerilmesi, g s/s m, 3 0.1 nerede 1, katsayı yükleme süresinin kısalığı dikkate alınarak. 4. GERME VE BASINÇ ELEMANLARI Çekme ve basma elemanları, çubuğun enine eğilmesi veya boyuna kuvvetlerin eksantrik uygulanmasından kaynaklanan eksenel kuvvetler ve eğilme momentinin aynı anda etkisine maruz kalır. Gerilim bükme çubukları NMR p R formülü kullanılarak hesaplanır. (1.1) p WRHTHT ve Bükme düzleminde sıkıştırılarak bükülmüş çubukların hesaplanması NMR c RWRHTHT uc, (1.13) 3100 Rc br formülüne göre yapılır. Bükülmeye dik bir düzlemde daha düşük kesit rijitliğine sahip basınçla bükülmüş çubuklar, formül (1.3)'e göre eğilme momentini hesaba katmadan genel stabilite için bu düzlemde kontrol edilmelidir. on sekiz 19 Örnek 1.6. 13 x 18 cm kesitli (Şekil 6), N = kgf kuvveti ile gerilmiş ve açıklığın ortasında uygulanan P = 380 kgf konsantre yük ile bükülmüş bir çubuğun gücünü kontrol edin l = 3 m. Bu yerdeki çubuğun enine kesiti, d = 16 mm cıvatalar için iki delikle zayıflatılır. Pirinç. 6. Çekme elemanı Çözümü. Maksimum eğilme momenti M Pl k g s / m 4 4 Net alan nt = b (hd) = 13 (18 1,6) = 19,4 cm W HT J 5750 HT bkz. 0,5 h 9 19 20 Formül (1.1)'e göre gerilme, k g s / s m 1 9, Örnek 1.7. Uçlarından menteşelenmiş sıkıştırılmış esnek çubuğun sağlamlığını ve dengesini kontrol edin (Şekil 7). Kesit boyutları b x h = 13 x 18 cm, çubuk uzunluğu l = 4 m Hesaplanan sıkıştırma kuvveti N = 6500 kgf, çubuk uzunluğunun ortasına uygulanan hesaplanan konsantre kuvvet, P = 400 kgf. Pirinç. 7. Sıkıştırılmış elemanlar Çözüm. Çubuğun bükülme düzlemindeki gücünü kontrol edelim. Enine yük M Pl'den g s / m'ye tahmini bükülme momenti 4 4 Kesit alanı \u003d \u003d 34 cm Bölüm modülü W x \u003d bh / 6 \u003d 70 cm 3, 0 21 X eksenine göre bölümün dönme yarıçapı rk \u003d 0,9 h \u003d 0,9 18 \u003d 5, bkz. Çubuğun esnekliği x 5, Formül (1.14)'e göre katsayı, Formül (1.13)'e göre stres kgs / sm 3 4 0, Viraja dik bir düzlemde çubuğun stabilitesini kontrol edin. Y eksenine göre bölümün atalet yarıçapı r y = 0,9 b = 0,9 13 = 3,76 cm. (1.3) formülüne göre gerilme k g s / s m 0, 22 BÖLÜM AHŞAP YAPI ELEMANLARININ BAĞLANTILARININ HESAPLANMASI 5. SLEETLER ÜZERİNDEKİ BAĞLANTILAR Çentikler üzerindeki elemanlar, esas olarak bir diş ile ön çentikler şeklinde bağlanır (Şekil 8). Önden kesmeler, bağlantıya etkiyen tasarım kuvvetinin, bağlantının tasarım taşıma kapasitesini aşmaması koşuluna göre, ezme ve kesme için hesaplanır. Pirinç. 8. Önden kesme 23 Çökme için önden kesimlerin hesaplanması, bu elemana etki eden tam kuvvet için bitişik sıkıştırılmış elemanın eksenine dik yerleştirilmiş ana çalışma düzlemine göre yapılır. Çökme durumundan bağlantının hesaplanan taşıma kapasitesi, T R cm cm cm, (.1) formülü ile belirlenir, burada çökme alanı; R cm cm, R cm R cm R cm sin R cm 90 formülüyle belirlenen, liflerin yönüne bir açıyla ahşabın ezilmeye karşı tasarım direncidir. (.) 14 saatten fazla, burada h boyuttur elemanın kesim yönündeki bölümünün. Bağlantının kesme durumundan hesaplanan taşıma kapasitesi, kesme alanının bulunduğu formül ile belirlenir; sk cf, (.3) c c c c c c T R cf R, ahşabın talaş alanı üzerinden hesaplanan ortalama talaş direncidir. Ön kesimlerde l ck makaslama alanı uzunluğu en az 1,5 saat olmalıdır. Alanın uzunluğu h'den fazla olmayan ve çam ve ladin derzlerindeki bağlantının on derinliği olan kesme alanı üzerinden ortalaması alınan hesaplanan talaşlanma direnci, срк 1 /'e eşit olarak alınır. R'den gf'ye m ile l ck uzunluğu h'den fazla olduğunda, hesaplanan talaşlanma direnci azalır ve tablo ..1'e göre alınır. 3 24 çar l sk h sk/h hesaplanan dirençlerin değerleri enterpolasyon ile belirlenir. Örnek 1. Bir dişle önden kesme ile çözülen kafes destek düğümünün taşıma kapasitesini kontrol edin (Şekil 8, a). Çubukların kesiti b x h = 15 x 0 cm; kayışlar arasındaki açı " "(s 0, 3 7 1; c o s 0, 9 8); kesme derinliği h BP = 5,5 cm; ufalama alanının uzunluğu l sk = 10 h vr = 55 cm; üst kirişte tasarım sıkıştırma kuvveti N c = 8900 kgf. Çözüm. Ahşabın formüle göre bir açıda çökmeye karşı tahmini direnci (.) Çökme alanı 130 R / 130 k gf s m cm, cm bhvr 1 5 5, 5 8 8, 8 cm cos 0, 9 8 (.1) ) T 8 8, N ila g. bkz. Kesme alanına etki eden tahmini kuvvet, T N N c o s ila gf. Kesme alanı p c c c c c l b cm c.. 4 25 l sk / h = 55/0 =.75 sr sk 1 0.1 / oranında ahşabın yontma alanı üzerindeki tahmini ortalama yontma direnci (bkz. tablo..1). R'den gf'ye m Formül (.3)'e göre kesme mukavemeti durumundan bağlantının taşıma kapasitesi T sk, gf'ye. Örnek .. Üçgen bir kafes kirişin destek düğümünün önden kesimini hesaplayın (Şekil 8, b). Kafes kayışları, D = cm düğümünde tahmini bir çapa sahip kütüklerden yapılmıştır. Kayışlar arasındaki açı a = 6 30 "(sin a = 0.446; cos a = 0.895). Üst kirişte tahmini sıkıştırma kuvveti N c = kgf Çözüm Belirli bir açıda ahşabın ezilme tasarım direnci cm / (Ek 4) R k gf s m Gerekli kırma alanı cm N cm 100 cm R cm 100 cm cm Ek 1'i kullanarak, D = cm'de, en yakın alan seg = 93,9 cm kesim derinliğine karşılık gelir h vr = 6,5 cm Kesimin maksimum derinliğinden daha az olan h vr = 6,5 cm'yi kabul ediyoruz, bu durumda gerekli budama dikkate alınarak alt kayışın derinliği h CT \u003d cm 1 D h st hh 6, 6 7 cm vr'dir Kesme kirişinin uzunluğu (kesme düzleminin genişliği) h vr \u003d 6.5 cm b \u003d 0.1 cm (ek 15 26 Gerekli kesme düzlemi uzunluğu cf R = 1 kgf/cm: sk l sk N cos , s 3 7,1 cm sr br 0,1 1 sk l sk = 38 cm'yi kabul ediyoruz, bu da 1,5 h = 1,5'ten fazla () \ u003d 30 cm Kesme düzleminin uzunluğu h \u003d () \u003d 40 cm, çar'dan az olduğu için, kabul edilen değer R \u003d 1 kgf / cm standartlara karşılık gelir. sk Alt kirişi cm çapında plakalardan düzenliyoruz Destek yastığı için, destek genişliğini b 1 = 1,6 cm (Ek 1) sağlayacak olan aynı plakayı cm ile üstte bir kütük ile alıyoruz (Ek 1). Alt kiriş ve destek pedi arasındaki temas alanı üzerindeki çökme gerilimi N c sin, 4 k gf / s m 1,6 cm Çam ve ladin elemanlarının birleşim yerlerinde kuvvetlerin yönü ile silindirik bir dübelin tek bir kesimi için yeteneği elemanların lifleri boyunca formüllerle belirlenir: dübel T ve = 180 d + a'yı bükerek, ancak 50 d'den fazla değil; T c = 50 cd kalınlığında orta elemanın çökmesine göre; a T a \u003d 80 ad kalınlığında aşırı elemanın çökmesine göre. (.4a) (.4b) (.4c) N kuvvetini aktarmak için bağlantıya yerleştirilmesi gereken n H dübel sayısı 6 numaralı ifadeden bulunur. 27 n H N, (.5) burada T n, formül (.4) ile hesaplanan, dübelin taşıma kapasitesinin üç değerinden küçük olanıdır; n dübel kesim sayısı ile. Saplamanın hesaplanan taşıma kapasitesi Tn ayrıca Ek 5 kullanılarak da belirlenebilir. Dübellerin eksenleri arasındaki mesafe en az şu şekilde olmalıdır: lifler boyunca s 1 = 7 d; lifler boyunca s = 3.5 d ve elemanın kenarından s 3 = 3 d. Silindirik bir dübelin hesaplanan taşıma kapasitesi T n, kuvvet, elemanların liflerine bir açıyla yönlendirildiği zaman, aşağıdaki formüllere göre üçten daha küçük olarak belirlenir: H nt (18 0), ancak en fazla değil T kdac HT c = k a 50 cd; Ta = k α 80 cd. k50d; (.6a) (.6b) (.6c) A açısı ve dereceler Tablosu. Çapı gm cinsinden olan çelik pimler için ka katsayısı 1, 1,4 1,6 1,8, 0,95 0,95 0,9 0,9 0,9 0,9 0,75 0,75 0,7 0,675 0, 65 0,65 0,7 0,65 0,6 0,575 0,55 0,55 Ara açılar için k a katsayısının değerleri enterpolasyon ile belirlenir. Örnek 3. Kafes kirişinin alt gerilmiş kayışının birleşimi (Şekil 9, a), kayışa yuvarlak çelikten yapılmış dübellerle bağlanan tahta plakalar vasıtasıyla yapılır. 19 cm kavşakta çapa sahip kütüklerden yapılmış bir kemer Bindirmelerin tam oturması için, kütükler her iki tarafta 3 cm, c \u003d 13 cm kalınlığa kadar kesilir. axh \u003d 6 x 18 cm kesitli tahtalar Tahmini çekme kuvveti N \u003d kgf. Bağlantıyı hesaplayın. 7 28 Şek. 9. Çelik silindirik dübeller üzerindeki bağlantılar Çözüm. Dübellerin çapı yaklaşık olarak (0.0.5) a'ya eşittir; burada a, kaplamanın kalınlığıdır. d = 1,6 cm kabul ediyoruz.(.4) formüllerini kullanarak dübelin tasarım taşıma kapasitesini bir kesim için belirliyoruz: H , ; T'den gs'ye gs'ye T c Ta'ya, gs'ye; , Mrs. sekiz 29 Hesaplanan en küçük taşıma kapasitesi T n \u003d 533 kgf. Dübel pimleri. (.5) formülüne göre gerekli dübel sayısı: n H , 9 adet 1 dübel kabul ediyoruz, 4 tanesi bağlantının her iki tarafında cıvatadır. Nagels iki uzunlamasına sıra halinde düzenlenmiştir. Lifler boyunca pimler arasındaki mesafe: s 1 \u003d 7 d 7 1, 6 \u003d 11, cm (1 cm alın). Dübellerin ekseninden bindirmelerin kenarına olan mesafe s 3 \u003d 3 d 3 1, 6 \u003d 4,8 cm (5 cm alın). Lifler boyunca dübeller arasındaki mesafe s h s = 8 cm > 3.5 d = 5,6 cm. D 8 4 8, 8 1,. seg dc cm HT 4 Astarların zayıflamış kesit alanı HT () 6 (1 8 1, 6) 1 7 7, 6. ahd cm Astarlarda çekme gerilimi N , k gf / s m HT 1 7 7, 6 Örnek.4. Eğimli kirişlerin çapraz çubuğunda (Şekil 9, b), N \u003d 500 kgf çekme kuvveti oluşur. Çapraz çubuk, D pl = 18 cm çapında iki plakadan yapılmıştır Plakalar, kiriş ayağını her iki tarafta D = cm bir kütükten kaplar ve iki cıvata ile d = 18 mm'ye bağlanır, iki kesimli dübel olarak çalışır . İstifleme derinliği 9 30
kirişli bacakçapraz çubuğun kavşağında h "CT \u003d 3 cm. Cıvata rondelalarının tam oturması için, plakalar h st \u003d cm derinliğe kadar kesilir. Çapraz çubuğun yönü ile kiriş arasındaki açı bacak bir \u003d 30. Bağlantının gücünü kontrol edin Çözüm.Kuvvet liflere bir açıyla yönlendirildiğinde çelik silindirik dübelin taşıma kapasitesi, aşağıdaki formüllerle (.6) belirlenir: H 0, 9 (, 8 7) , ; , tabloya göre belirlenir; c = D h st = 3 = 16 cm orta eleman kalınlığı; a = 0,5 D pl h st = 0, = 7 cm uç kalınlık eleman Dübelin en küçük taşıma kapasitesi T n = 647 kgf'dir Bağlantı pnp'nin T n \u003d \u003d\u003d 588\u003e 500 kgf ile toplam taşıma kapasitesi.Dübel ekseninden sonuna kadar olan mesafe enine çubuğun s 1 \u003d 13 cm\u003e 7 1, 8 \u003d 1,6 cm olarak alınır.Dübellerin eksenleri arasındaki mesafe, enine çubuğun ekseni boyunca s \u003d 6 cm ve ekseni boyunca alırız. kiriş ayağı Öyleyse özetleyelim. "s \u003d 9 cm. Bir malzemenin dış kuvvetlere direnme kabiliyetine mekanik denir özellikler. Ahşabın mekanik özellikleri şunları içerir: mukavemet, elastikiyet, plastisite ve sertlik. Ahşabın gücü, dış kuvvetlerin (yüklerin) etkisine direnme yeteneği ile karakterize edilir. otuz 31 Dış etkilere (yüklere) direnen kuvvetlere iç kuvvetler veya gerilimler denir. Böylece ahşap yapıların kesitlerinde basma, çekme, eğilme, kesme (çökme) veya kesme gerilmeleri ortaya çıkar. Ahşap yapıların hesaplanması için dikkate alınan yöntemler üzerinde durulmuştur. tipik türler"Orman Mühendisliği Yapıları" disiplininde incelenen yapılar. . Ahşap yapıların SNiP ve GOST'a tam olarak uygun olarak tasarlanması gerekmektedir. 31 32 Uygulama 3 33 Çap cm cinsinden Göstergeler BBBBBBBBBBBBBBBBB 4,8 1,6 5 1,68 5,3 1,75 5,37 1,8 5,57 1,87 5,76 1,93 5,91 1,98 6,08, 04 6.5.09 6.4.14 6.55, 6.7.4 6.85.3 Kordonların boyutları cm ve bölümlerin cm cinsinden alanları Derinlik 0,5 1 1,5,5 3 3,5 4 4,5 5 7,34 7,14,39 7,7,45 7,41,49 7,55.5 7,67,57 6,6 4,5 6,9 4,7 7, 4,88 7,47 5,06 7,8 5,4 8 5,4 8, 5,56 7,94 8,18 8,3 8,65 8,67 8,85 9,0 9, 9,3 9,51 9,6 9,83 9,9 10,1 8,5 5,7 10, 10,4 8,7 5,87 8,9 6 9, 6,17 9,4 6,31 9,6 6,44 9,8 6,58 10,5 10,7 8,91 1,4 9,39 1,9 9,8 13,6 9,75 17, 10, 17,8 10,7 18,6 10, 14 11 ,1 19,7 10,6 14,5 10,4.1 10,9 3, 11,5 4, 11,6 0 1,5 6,1 10,3 15,4 11,7 15,9 10, 8 11 1,3 16,8 11,1 11,3 11,4 11,5 11,6 11,8 10 6,71 1,1 1, 10, 6,85 10,4 6,96 10,6 7 ,1 10,8 7,3 1,4 1,4 1,8 0,1 1 16,3 13,6 1,6 17,1,9 17,6 11,9 1 13,6 18,4 1,4 1,5 1,6 1,7 13,6 3,3 10,9 7,5 11,5 8,8 1,1 30,1 1 5,1 1,7 31,4 13,4 7,9 13 ,8 8,8 14,3 9,6 14,7 30,4 14 3,9 15,1 31,1 14,3 4,4 15,5 31,9 13,7 5 15,9 3,6 13,8 18,8 14,1 19,1 14,4 19,5 1,7 19,9 13,1 13, 15 5,5 16, 33,4 13, 3,5 13,7 33,7 14, 34,8 14,7 35,9 15, 36,9 15,6 37,9 15,1 38,9 16,5 39,9 16,9 40,9 17,3 41,8 15,3 6 16,7 4,6 15,7 6,6 16 1,7 16,3 7,6 15 0,4 16,6 8, 7 18,1 43,6 17,3 35,4 17,7 36,1 18,5 44,4 18,9 45,8 19,3 46,3 11,4 1,4 40,7 1,7 36,6 13,3 37,8 13,9 39,3 14,4 40,5 43,7 13,1 4,8 13,8 44,7 14,4 46,6 49,7 16, 51,4 16,7 5,9 16, 54, 17,7 55,9 17,4 48,4 17,9 49,5 18,3 50,7 18,8 51,8 19, 5,9 18, 57,4 18,7 58,8 19,60,1 19,7 61,4 0,1 6,7 Ek 1 14,1 51,5 14,8 53,7 15,5 55,7 16,1 57,7 16, 7 59,6 17,3 61,4 17,9 63, 18,4 64,6 19,5 68,3 0 69,9 0,5 71,6 54 0,6 64 1,4 74,4 58, 1 1 65,5 1,9 76 1,4 66,5.4 77,4 33 34 34 biten uygulama. 1 inç yuvarlak bölümler farklı bağlama derinlikleri için h t cm cinsinden 5,5 6 6,5 7 7,5 8 8,5 9 9,9 63,6 16,6 65,3 17, 68,1 17,7 76,8 17,9 70, 18,3 79,3 18,7 88,5 18,5 7,6 19,4 91, 19,1 74,3 19,6 84 0,1 93,9 0,6 76,3 0,86 , 0,7 96,5 1, 107 1, 78, 0,8 88,4 1,3 99 1,8 110, 11.6 13 0,7 80,1 1,4 90,5 1,9 101, 4 113,9 14 3, 81,9 1,9 9,7,7 84,5 94,7 3, 130 4,6 14 5,4 167, 85,4 3 96,7 3, 10 4 , 171, 7 87.1 3.5 98.7 4, 111 4.8 13 5, 188 3, 88.9 19 8.3 06 35 35 Esneklik Λ Ek Katsayının değeri φ katsayısı φ, 99 0,99 0,988 0,986 0,984 0,98 0,98 0,977 0,974 0,968 0,965 0,961 0,958 0,954 0,95 0,946 0,94 0,937 0,98 0,91 0,918 0,918 0,97 0.884 0.87 0.866 0.859 0.85 0.845 0.838 0.831 0.84 0.810 0.8 0.79 0.784 0.776 0.768 0.758 0.749 0.74 0.731 0.71 0J0 0.69 0.68 0.60 67 0,63 0,608 0,597 0,585 0,574 0,56 0,547, 0,535 0,54 0 0,561, 0,56 0,547, 0,535 0,54 0 0,561, 0 0,49 0,374 0,366 0,358 0,351 0,344 0,336 0,33 0,33 0,31 0,3344 0,98 0,9 0,87 0,81 0,76 0,71 0,66 0,61 36 36 bitiş ayarı Esneklik λ Katsayısı φ .56 0.5 0.47 0.43 0.39 0.34 0.3 0.6 0, 0.16 0.1 0.08 0.05 0.0 0.198 0.195 0.19 0.189 0.183 0.181 0.178 0.175 0.173 0.163 0.158 0.156 0.154 0,15 0,15 0,147 0.145 0.138 0.14 0.14 0.134 0,1 0,118 0,117 0,115 0,11 0,11 0,111 0,11 0,107 g, 106 0,105 0,104 0,10 0,101 0,0,095 0,098 0,096 0,095 0,094 0,089 0,086 0,085 0,084 0,083 0,08 0,081 0,081 0,08 0,081 0,081 0,08 0,079 0,078 37 Ek 3 Hesaplanan veriler Yükseklik h=k 1 D 1 0,5 Kesit alanı =k D 0,785 0,393 Nötr eksenden en dıştaki liflere olan mesafe: z 1 =k 3 D z =k 4 D 0,5 0,5 0,1 0,9 Atalet momenti: J x =k 5 D 4 J y =k 6 D 4 0.0491 0.0491 0.0069 0.045 Direnç momenti: W x =k 7 D 3 W y =k 8 D 3 0.098 0.098 0.038 0.0491 Maksimum dönme yarıçapı r min =k 9 D 0.5 0.13 37 38 Bitiş, 971 0,933 0,943 0,866 0,773 0,779 0,763 0,773 0,740 0,5 0,475 0,496 0,471 0,471 0,433 0,045 0,0476 0,441 0,0461 0,0395 0,0069 0,0491 0,0488 0,490 0,0485 0,490 0,0485 0,0978 0,091 0,038 0,981 0,0976 0,0980 0,097 0,13 0,47 0,41 0,44 0,031 38 39 Malzemelerin hesaplanan özellikleri Ek 4 Gerilme durumu ve elemanların özellikleri Tanım 50 cm'ye kadar kgf / cm yüksek kaliteli ahşap için hesaplanan yangın dirençleri b) kesiti 11 ila 13 cm'den fazla olan dikdörtgen bir bölümün elemanları yüksekliği 11 ila 50 cm'den fazla olan c) eni 13 cm'den fazla olan dikdörtgen kesitli elemanlar ve kesit yüksekliği 13 ila 50 cm'den fazla olan elemanlar d) hesaplanan kısımda bağları olmayan yuvarlak ahşap elemanlar . Lifler boyunca gerilme: a) yapıştırılmamış elemanlar b) yapıştırılmış elemanlar 3. Lifler boyunca tüm alan boyunca sıkıştırma ve çökme 4. Lifler boyunca lokal çökme: Lifler boyunca bölünmeye kadar: a) yapıştırılmamış elemanları bükerken b) yapıştırılmış elemanları bükerken c) maksimum stres için ön kesimlerde R u, R c, R cm R u, R c, R cm R u, R c, R cm Ri, R c, R cm R p R p R k.90, R cm.90 R cm.90 R cm.90 R ck R ck,8 18 1,6 16,6 16 1,5 15,6 16 1,5 15,1 1 39 40 Gerilme durumu ve elemanların özellikleri Malzemelerin hesaplanan özellikleri Adlandırma Bitiş sıf. 4 Hesaplanan yangın direnci, kgf / cm 1 3 dereceli ahşap için d) maksimum stres için yapıştırılmış derzlerde lokal 6. Lifler arasında kesme: a) yapıştırılmamış elemanların birleşim yerlerinde b) yapıştırılmış elemanların birleşim yerlerinde 7. Yapıştırılmış ahşap elemanların lifleri boyunca gerilim R sc R sc.90 R sc.90 R p.90.7 7 0.35 3.5.1 1 0.8 8 0.7 7 0.3 3.1 1 0.6 6 0.6 6 0 ,35 3,5 NOT: 1. Ahşabın tane yönüne bir açıda ezilmeye karşı hesaplanan direnci, RR cm.90'da R cm R cm 3 1 (1) s formülü ile belirlenir. Ahşabın liflerin yönüne göre bir açıyla yontulmaya karşı tasarım direnci, R cm sk formülü ile belirlenir. R hız 3 1 (1) günah R R hız 90 hız 40 41 Bibliyografik liste 1. SNiP II Ahşap yapılar. Tasarım standartları.. SNiP IIB. 36. Çelik yapılar. Tasarım standartları. 3. SNiP II6.74. Yükler ve etkiler. Tasarım standartları. 4. Ivanin, I.Ya. Ahşap yapıların tasarım ve hesaplama örnekleri [Metin] / I.Ya. Ivanin. Moskova: Gosstroyizdat, Shishkin, V.E. Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar [Metin] / V.E. Şişkin. M.: Stroyizdat, Orman mühendisliği yapıları [Metin]: yönergeler proje uygulamasına ahşap köprü"Orman Mühendisliği" uzmanlık öğrencileri için / A.M. Chuprakov. Ukhta: USTU, 42 İçindekiler Giriş... 3 Bölüm 1 Ahşap Elemanların Hesaplanması Merkezi Gerilmeler... 5 Merkezi Sıkıştırılmış Elemanlar Bükme Elemanları Çekme ve Basma Bükme Elemanları Bölüm Kereste Eleman Bağlantılarının Hesaplanması... 5 Çentiklerdeki Mafsallar... 6 Mafsallar Silindirik Pimler üzerine.. 6 Ekler... 3 Referanslar 43 Eğitim baskısı Chuprakov A.M. Orman mühendisliği yapılarının ahşap yapılarının hesaplanmasına örnekler Eğitim Editörü I.A. Bezrodnykh Düzeltici O.V. Moisenya Teknik editör L.P. Korovkin Plan 008, pozisyon 57. Baskı için imzalandı Bilgisayar dizgisi. Times New Roman yazı tipi. 60x84 1/16 biçimlendirin. Ofset kağıt. Ekran görüntüsü. Dönş. fırın l., 5. Uh. ed. l., 3. Dolaşım 150 kopya. Sipariş 17. Ukhta Devlet Teknik Üniversitesi, Ukhta, st. Pervomaiskaya, 13 Operasyonel Baskı Bölümü USTU, Ukhta, st. 13 Ekim. FEDERAL EĞİTİM AJANSI FGOU VPO KAZAN DEVLET MİMARİ VE İNŞAAT ÜNİVERSİTESİ Metal Yapılar ve Yapıların Test Edilmesi Bölümü Uygulama için METODOLOJİK TALİMATLAR DERSİ 3 Ahşap yapılar limit durum yöntemi kullanılarak hesaplanmalıdır. Sınırlayıcı durumlar, operasyon gereksinimlerini karşılamayı bıraktıkları bu tür yapı durumlarıdır. Çelik yapı elemanlarının hesaplanması. Plan. 1. Sınır durumları için metal yapı elemanlarının hesaplanması. 2. Çeliğin normatif ve tasarım direnci 3. Metal yapı elemanlarının hesaplanması Rusya Federasyonu Eğitim ve Bilim Bakanlığı Federal Devlet Bütçesi Eğitim kurumu yüksek öğrenim "Tomsk Devlet Mimarlık ve İnşaat Mühendisliği Üniversitesi" DERS 4 3.4. Etkilenen öğeler eksensel kuvvet virajlı 3.4.1. Germe bükme ve eksantrik germe elemanları Germe bükme ve eksantrik germe elemanları aynı anda çalışır Anlatım 9 Ahşap raflar. Düz olarak algılanan yükler taşıyıcı yapılar kaplamalar (kirişler, kaplama kemerleri, makaslar) temele raflar veya sütunlar aracılığıyla aktarılır. Ahşap taşıyıcılı binalarda DERSİ 8 5. Çeşitli malzemelerden DC elemanlarının tasarımı ve hesaplanması DERSİ 8 RUSYA FEDERASYONU EĞİTİM VE BİLİM BAKANLIĞI Federal Devlet Yüksek Öğrenim Eğitim Kurumu "Pasifik Devlet Üniversitesi» ÇELİK HESAPLAMA VE TASARIM DERS 10 AHŞAP YAPILARIN BAĞLANTI TÜRLERİ. ÖZEL BAĞLANTILARIN BEHZ BAĞLANTILARI Dersin amacı: öğrencilerin ahşap elemanları bağlama yollarını ve hesaplama ilkelerini inceleme konusundaki yeterliliklerinin geliştirilmesi Bina yapılarının ve temellerinin güvenilirliği. Ahşap yapılar. Hesaplama için temel hükümler STANDART SEV ST SEV 4868-84 KARŞILIKLI EKONOMİK YARDIM KONSEYİ Bina yapılarının güvenilirliği ve SAMARA BÖLGESİ EĞİTİM VE BİLİM BAKANLIĞI Rusya Federasyonu Eğitim ve Bilim Bakanlığı Federal Devlet Bütçe Yüksek Mesleki Eğitim Eğitim Kurumu "Tomsk Devlet Mimarlık ve İnşaat Rusya Federasyonu Eğitim ve Bilim Bakanlığı Syktyvkar Orman Enstitüsü Devlet Yüksek Mesleki Eğitim Eğitim Kurumu Şubesi "St. 164 RUSYA FEDERASYONU EĞİTİM VE BİLİM BAKANLIĞI LİPETSK DEVLET TEKNİK ÜNİVERSİTESİ Kaynaklı yapıların tasarımı Kafesler Genel bilgi Kafes, düğüm noktalarında birbirine bağlanan ayrı düz çubuklardan oluşan bir kafes yapısıdır. Kafes, bir viraj üzerinde çalışır PRATİK ÇALIŞMA 4 ÇİFTLİKLERİN HESAPLANMASI VE TASARIMI AMAÇ: Eşit raf köşelerinden oluşan bir kafes kiriş montajının hesaplanması ve tasarlanması prosedürünü öğrenmek. KAZANILAN BECERİ VE BECERİLER: kullanma yeteneği Rusya Federasyonu Eğitim ve Bilim Bakanlığı YUGORSK DEVLET ÜNİVERSİTESİ Mühendislik Fakültesi Bölümü " İnşaat teknolojileri ve yapılar" SAP YAZILIMINI KULLANARAK 1 - Pencere blokları ve cephelerin elemanlarının taşıma kapasitesini belirleme metodolojisi. (proje) - 2 - Dikkat! İşlemci, kendi sorumluluğu altında AGS sisteminin tasarımlarını seçer, Metal yapıların tasarımı. Kirişler. Kirişler ve kiriş kafesleri Kiriş arabirimi Düz çelik platform Haddelenmiş kirişin kesit seçimi Haddelenmiş kirişler I-kirişlerden veya kanallardan tasarlanmıştır Kiriş hesaplama 1 Başlangıç verileri 1.1 Kiriş düzeni Açıklık A: 6 m Açıklık B: 1 m Açıklık C: 1 m Işın aralığı: 0,5 m 1.2 Yük Tanımı q n1, kg/m2 q n2, kg/m γ fkdq р, kg/m Sabit 100 50 1 1 50 BELARUS ULUSAL TEKNİK ÜNİVERSİTESİ AVRUPA FAKÜLTESİ'NE GEÇİŞ BİLİMSEL VE TEKNİK SEMİNER KONULARI Rusya Federasyonu Eğitim ve Bilim Bakanlığı ULUSAL ARAŞTIRMA MOSKOVA DEVLET İNŞAAT ÜNİVERSİTESİ Metal ve Ahşap Yapılar Dairesi YAPISAL HESAPLAMA İÇİNDEKİLER Giriş.. 9 Bölüm 1. YÜKLER VE ETKİLER 15 1.1. Yüklerin sınıflandırılması........ 15 1.2. Yüklerin kombinasyonları (kombinasyonları)..... 17 1.3. Tasarım yüklerinin belirlenmesi. 18 1.3.1. Kalıcı Astrakhan İnşaat ve Ekonomi Koleji Uzmanlık için öngerilmeli çok boşluklu bir levhanın mukavemetini hesaplama prosedürü 713 "Binaların ve yapıların inşaatı" 1. Tasarım görevi Astrakhan İnşaat ve Ekonomi Koleji 2713 "Bina ve yapıların inşaatı" uzmanlığı için öngerilmeli kirişin (enine çubuk) gücünü hesaplama prosedürü 1. Tasarım görevi UDC 624.014.2 Üç menteşeli, tutkalla kaplanmış uzun açıklıklı kemerlerin destek düğümlerinin hesaplanmasının özellikleri. Karşılaştırmalı analiz yapıcı çözümler Krotovich A.A. (Bilimsel danışman Zgirovsky A.I.) Belarusça Çelik çiftlikleri. Plan. 1. Genel bilgi. Kafes tipleri ve genel ölçüler. 2. Çiftliklerin hesaplanması ve tasarımı. 1. Genel bilgi. Kafes tipleri ve genel ölçüler. Bir kafes bir çubuk yapısıdır KONFERANS 5 6,5 m'ye kadar standart kereste uzunluğu, boyutlar enine kesitler 27,5 cm'ye kadar kirişler Bina yapıları oluştururken gerekli hale gelir: - elemanların uzunluğunu artırmak (artırmak), AM Gazizov E.Ş. Sinegubova TUTKAL YAPILARININ HESAPLANMASI Yekaterinburg 017 RUSYA EĞİTİM VE BİLİM BAKANLIĞI URAL DEVLET ORMAN TEKNİK ÜNİVERSİTESİ Yenilikçi Teknolojiler ve Kontrol soruları malzemelerin mukavemeti hakkında 1. Temel hükümler 2. Malzemelerin mukavemeti biliminin altında yatan ana hipotezler, varsayımlar ve ön koşullar nelerdir? 3. Ana görevler nelerdir Astrakhan İnşaat ve Ekonomi Koleji Öngerilmeyi hesaplama prosedürü nervürlü levha uzmanlık için güç 713 "Bina ve yapıların inşaatı" 1. Tasarım görevi RUSYA FEDERASYONU EĞİTİM VE BİLİM BAKANLIĞI Federal Devlet Bütçe Yüksek Öğretim Kurumu "ULYANOVSK DEVLET TEKNİK ÜNİVERSİTESİ" V. K. Manzhosov AHŞAP ÇERÇEVELERİN TASARIM ÖZELLİKLERİ Dikkat çekici tarihçesi bina yapısı, taşıyıcının bulunduğu TsNIISK IM. V. A. KUCHERENKO TEK KÖŞELERDEN KAYNAKLI TASARIM KILAVUZU MOSKOVA 1977 Emek Düzeninin çerçeve konstrüksiyonu KIRMIZI BANNER Merkezi Araştırma Enstitüsü Rusya Federasyonu Eğitim Bakanlığı St. Petersburg Devlet Teknik Üniversitesi ONAYLANDI Yapı Yapıları ve Malzemeleri Dairesi 2001 Belov V.V. disiplin programı Disiplinin ÇALIŞMA PROGRAMI Yönünde Ahşap ve plastik yapılar (uzmanlık) 270100.2 "İnşaat" - lisans İnşaat Mühendisliği Fakültesi Eğitim şekli tam zamanlı Disiplin bloğu SD Binanın çelik çerçevesinin zemin yapılarının ve kolonlarının hesaplanması İlk veriler. Plandaki binanın boyutları: 36 m x 24 m, yükseklik: 18 m Yapım yeri: Çelyabinsk (III kar bölgesi, II rüzgar bölgesi). AM Gazizov KONTRPLAKTAN YAPI YAPILARININ HESAPLANMASI Yekaterinburg 2017 EĞİTİM VE BİLİM BAKANLIĞI URAL DEVLET ORMAN MÜHENDİSLİĞİ ÜNİVERSİTESİ Yenilikçi Teknolojiler Bölümü İÇİNDEKİLER 1 HESAPLAMA PARAMETRELERİ 4 KOLON ÜST KISIM TASARIMI VE HESAPLAMASI 5 1 Yerleşim 5 Bükme düzleminde stabilite kontrolü 8 3 Bükme düzleminden stabilite kontrolü 8 3 TASARIM Ek Bakanlık Tarım Rusya Federasyonu Federal Devlet Bütçe Eğitim Kurumu Yüksek Öğrenim Saratov Devlet Tarım Üniversitesi Tuğla yığma taşıma kapasitesinin değerlendirilmesi Yığma iskeleler, bir binanın düşey taşıyıcı elemanlarıdır. Ölçümlerin sonuçlarına dayanarak, duvarların aşağıdaki hesaplanan boyutları elde edildi: yükseklik PRATİK ÇALIŞMA 2 METAL YAPILARIN GERİLİ VE SIKIŞTIRILMIŞ ELEMANLARININ HESAPLANMASI AMAÇ: Metal yapıların merkezi olarak gerilmiş ve merkezi olarak sıkıştırılmış elemanlarını hesaplamanın amaç ve prosedürünü öğrenmek. İÇİNDEKİLER Önsöz... 4 Giriş... 7 Bölüm 1. Mekanik kesinlikle sağlam vücut. Statik... 8 1.1. Genel hükümler... 8 1.1.1. Kesinlikle rijit cisim modeli... 9 1.1.2. Kuvvet ve kuvvetin eksen üzerindeki izdüşümü. 4 OLUKLU DUVARLI I KESİTLİ ELEMANLARIN TASARIMI İÇİN EK GEREKLİLİKLER 4.. Genel öneriler 4.. Dirençlerini artırmak için karmaşık bir I-kesitinin elemanlarında ve Keskin Nişancı 2-23-81 Çelik Yapılar pdf'yi indir >>> SNIP 2-23-81 çelik yapılar indir pdf >>> SNIP 2-23-81 çelik yapılar indir pdf SNIP 2-23-81 çelik yapılar indir pdf SNIP 2-23-81 çelik yapılar indir pdf >>> SNIP 2-23-81 çelik yapılar indir pdf SNIP 2-23-81 çelik yapılar indir pdf SNIP 2-23-81 çelik yapılar indir pdf >>> SNIP 2-23-81 çelik yapılar indir pdf SNIP 2-23-81 çelik yapılar indir pdf SNIP 2-23-81 çelik yapılar indir pdf >>> SNIP 2-23-81 çelik yapılar indir pdf SNIP 2-23-81 çelik yapılar indir pdf Ders 9 (devamı) Sıkıştırılmış çubukların kararlılığı için çözüm örnekleri ve bağımsız çözüm için problemler Denge koşulundan merkezi olarak sıkıştırılmış bir çubuğun bölümünün seçimi Örnek 1 Gösterilen çubuk Rapor 5855-1707-8333-0815 SNiP II-3-81'e göre bir çelik çubuğun mukavemet ve stabilitesinin hesaplanması* Bu belge, kullanıcı yöneticisi tarafından gerçekleştirilen bir hesaplama raporuna dayanmaktadır. metal eleman METODOLOJİK TALİMATLAR 1 KONU Giriş. Emniyetbrifingi. giriş kontrolü. "UYGULAMALI MEKANİK" KURSU İLE İLGİLİ PRATİK DERSLERE GİRİŞ. YANGIN VE ELEKTRİK GÜVENLİĞİ YÖNERGESİ. 6. Yarıyıl Metal kirişlerin genel kararlılığı Dikey yönde sabitlenmemiş veya zayıf sabitlenmiş metal kirişler, bir yük etkisi altında şekil stabilitelerini kaybedebilir. Düşünmek Sayfa 1 / 15 Mesleki eğitim alanında sertifika testleri Uzmanlık: 170105.65 Silahların tapaları ve kontrol sistemleri Disiplin: Mekanik (Malzemelerin mukavemeti) RUSYA FEDERASYONU EĞİTİM VE BİLİM BAKANLIĞI Federal Devlet Bütçeli Yüksek Öğretim Eğitim Kurumu "ULUSAL ARAŞTIRMA MOSKOVA DEVLET İNŞAATI RUSYA FEDERASYONU EĞİTİM VE BİLİM BAKANLIĞI Federal Devlet Bütçe Yüksek Mesleki Eğitim Eğitim Kurumu "ULYANOVSK DEVLET TEKNİK ÜNİVERSİTESİ" UDC 640 Değişken kesitli betonarme kirişlerin sapmalarını belirleme yöntemlerinin karşılaştırılması Vrublevsky PS (Bilimsel danışman Shcherbak SB) Belarus Ulusal Teknik Üniversitesi Minsk Belarus V 5. İskelet hesaplama konsol tipi Mekansal rijitliği sağlamak için, döner vinçlerin iskeletleri, genellikle, mümkün olduğunda çıtalarla birbirine bağlanan iki paralel kafes kirişten yapılır. Daha sık 1 2 3 ÇALIŞMA PROGRAMININ İÇERİĞİ 1. “AHŞAP VE PLASTİK YAPILAR” DİSİPLİNİN HEDEF VE HEDEFLERİ VE EĞİTİM SÜRECİNDEKİ YERİ “Ahşap ve plastik yapılar” disiplininin ana, Rusya Federasyonu Eğitim ve Bilim Bakanlığı St. Petersburg Devlet Mimarlık ve İnşaat Mühendisliği Üniversitesi İnşaat Mühendisliği Fakültesi Metal Yapılar ve Yapıların Test Edilmesi Bölümü BİNA NORMLARI VE KURALLARI SNiP II-25-80 Ahşap yapılar SSCB Devlet İnşaat Komitesi'nden Kucherenko, SSCB Devlet İnşaat Komitesi Endüstriyel Binalar Merkez Araştırma Enstitüsü'nün katılımıyla, komplekslerin ve binaların TsNIIEP'si FEDERAL DEVLET BÜTÇELİ EĞİTİM YÜKSEKÖĞRETİM ENSTİTÜSÜ "ORENBURG DEVLET TARIM ÜNİVERSİTESİ" Bölümü "Tasarım ve yönetim teknik sistemler» METODOLOJİK Federal Demiryolu Taşımacılığı Ajansı Ural Devlet Demiryolları ve Haberleşme Üniversitesi Deforme Edilebilir Katı Mekaniği, Temelleri ve Temelleri Departmanı A. A. Lakhtin BİNA
UDC 624.15
Ahşap ve plastikten yapılmış yapılar
(üniversiteler için ders kitabı)
1966
Kitap, inşaat üniversiteleri ve fakülteleri öğrencilerine ders kitabı olarak hazırlanmıştır.
YAPI MALZEMESİ OLARAK AHŞAP
§ 1. Ahşabın hammadde tabanı (-)
§ 2. Yapı malzemesi olarak ahşap ve inşaatta kullanımı (17)
§ 3. Ahşabın yapısı ve özellikleri (-)
§ 4. Ahşapta nem ve fiziksel ve mekanik özelliklere etkisi (23)
§ 5. Ahşap üzerindeki kimyasal etkiler (25)
§ 6. Ahşabın fiziksel özellikleri (26)
§ 7. Ahşabın anizotropisi ve mekanik özelliklerinin genel özellikleri (-)
§ 8. Yapının ve ahşabın bazı ana kusurlarının mekanik özellikleri üzerindeki etkisi (29)
§ 9. Ahşabın uzun süreli dayanıklılığı (31)
§ 10. Çekme, sıkıştırma, enine bükme, ezme ve ufalamada ahşabın çalışması (33)
§ 11. Taşıyıcı ahşap yapıların yapımında kereste seçimi (39)
AHŞAP YAPILARIN YANGINDAN, BİYOLOJİK TAHRİBATLARDAN VE KİMYASAL REAKTİFLERE MARUZ KALMADAN KORUNMASI
§ 12. Bina yapılarının elemanlarının yangına dayanıklılığı (-)
§ 13. Ahşap yapıları yangından koruma önlemleri (-)
§ 14. Genel bilgi (-)
§ 15. Ahşabı tahrip eden mantarlar ve gelişim koşulları (-)
§ 16. Ahşap yapıların elemanlarının çürümesiyle mücadele için yapıcı önleme (44)
§ 17. Ahşap yapıların kimyasallara maruz kalmasından korunması 47
§ 18. Ahşabı çürümeye karşı korumak için kimyasal önlemler (antiseptik) (-)
§ 19. Böceklerin ahşaba verdiği zarar ve bunlarla mücadele için önlemler (49)
AHŞAP YAPI ELEMANLARININ HESAPLANMASI VE TASARIMI
§ 20. Ahşap yapı elemanlarının hesaplanması için ilk hükümler (-)
§ 21. Sınır durumları yöntemine göre ahşap yapıların hesaplanmasına ilişkin veriler (52)
§ 22. Merkezi germe (-)
§ 23. Merkezi kasılma (57)
§ 24. Enine viraj (62)
§ 25. Eğik viraj (65)
§ 26. Sıkıştırılmış kavisli elemanlar (66)
§ 27. Çekme-eğimli elemanlar (68)
§ 28. Dolu kesitli tek açıklıklı kirişler (-)
§ 29. Alt kirişler (-) ile güçlendirilmiş dolu kesitli kirişler
§ 30. Konsol kirişli ve sürekli çalışma sistemleri (70)
YAPI ELEMANLARININ BAĞLANTILARI
§ 31. Bileşiklerin (bağların) sınıflandırılması (-)
§ 32. Ahşap yapı elemanlarının bağlantılarının hesaplanması için genel talimatlar (74)
§ 33. Önden kesimler (-)
§ 34. Basit, çift ve üç yüzlü duraklar (80)
§ 35. Anahtarlı bağlantılar (82)
§ 36. Paralel, boyuna ve eğimli tuşlar (84)
§ 37. Metal anahtarlar ve pullar (86)
§ 38. Genel bilgi (-)
§ 39. Dübel bağlantılarının ana özellikleri (89)
§ 40. Sınır durumuna göre dübel bağlantılarının hesaplanması (90)
§ 41. Cıvata şeritleri (-)
§ 42. Kelepçeler, zımbalar, çiviler, vidalar, ağaç vidaları ve kapari (96)
§ 43. Yapıştırıcı türleri (-)
§ 44. Yapıştırma teknolojisi (98)
§ 45
ELASTİK VE UYUMLU BAĞLAR ÜZERİNDEKİ AHŞAP YAPILARIN BİLEŞEN ELEMANLARI
§ 46. Genel bilgi (-)
§ 47. Kompozit elemanların enine bükülmesi (-)
§ 48. Kompozit elemanların merkezi sıkıştırması (105)
§ 49. Kompozit elemanların eksantrik sıkıştırılması (107)
§ 50. Kurucu unsurların hesaplanması örnekleri (108)
DÜZ masif AHŞAP YAPILAR
§ 51. Genel bilgi (-)
§ 52. Derevyagin sisteminin kompozit kirişleri (-)
§ 53. Yapıştırılmış kirişlerin tasarımı ve hesaplanması (117)
§ 54. Kontrplak kirişlerin tasarımı ve hesaplanması (121)
§ 55. Yapıştırılmış kirişlerin üretimi (123)
§ 56
§ 57. Derevyagin sisteminin kirişlerinden üç menteşeli kemerler (-)
§ 58. Daire kemer sistemleri (131)
§ 59
§ 60. Yapıştırılmış kemerler (134)
§ 61. Katı çerçeve yapıları (138)
§ 62. Kemerli ve çerçeve yapıların imalatı ve montajı (139)
AHŞAP YAPILARDA DÜZ
§ 63. Genel bilgi (-)
§ 64. Kafesler arası yapıların tasarımının temelleri (145)
§ 65. Kirişler (-)
§ 66. Ahşap yapıların asma ve payanda sistemleri (152)
§ 67
§ 68
§ 69
§ 70. Dikdörtgen yapıştırılmış üst kirişli metal ahşap kafes kirişler (-)
§ 71
§ 72. Çivilerdeki çubuklardan ve levhalardan segment kafesleri (165)
23. Bölüm Kafes raflar (-)
§ 73
§ 74. Ahşap yapılar ve kafes raflardan çerçeve (169)
DÜZ AHŞAP YAPILARIN MEKANSAL SABİTLENMESİ
§ 75. Düz ahşap yapıların mekansal sağlamlığını sağlamak için önlemler (-)
§ 76. Kurulum sırasında düz ahşap yapıların çalışması (176)
MEKANSAL AHŞAP YAPILAR
§ 77. Genel hükümler (-)
§ 78. Tonoz sistemleri (-)
§ 79. S. I. Peselnik sisteminin metal içermeyen dairesel örgü tonoz (188)
§ 80. Zollbau sisteminin dairesel örgü kemeri (-)
§ 81. Dairesel örgü tonozların yapımı için temel ilkeler (189)
§ 82. Dairesel örgü tonozların hesaplanması (-)
§ 83. Dairesel ağ sisteminin çapraz ve kapalı tonozunun genel kavramları (191)
§ 84. Genel bilgi (-)
§ 85. Radyal sistemin kubbeleri (-)
§ 86. Dairesel ağ tasarımlı kubbeler (200)
§ 87. İnce duvarlı ve nervürlü küresel kubbeler ve bunların hesaplanması için yöntemler (202)
ÖZEL AMAÇLI AHŞAP YAPI VE YAPILAR
§ 88. Genel bilgi (-)
§ 89. Kafesli ve kafes gövdeli kuleler (-)
§ 90. Masif yapı şaftlı kuleler (212)
§ 91. Tasarım ve hesaplama ilkeleri (-)
§ 92. Gergili direkler (-)
§ 93. Köprüler ve üst geçitler (-)
§ 94. Karayolu köprüleri için ana yol ve bir setle olan arayüzü
§ 95. Kiriş sisteminin ahşap köprülerinin destekleri (221)
§ 96. Masif kesitli ahşap kirişli köprüler (224)
§ 97. Ahşap köprülerin payanda sistemleri (-)
§ 98. Ahşap köprülerin kemer sistemleri (225)
§ 99. Geçişli sistemlerin ahşap köprülerinin açıklık yapıları (226)
§ 100. Ormanların ve dairelerin genel kavramları (-)
§ 101. İskele şemaları ve tasarımları (231)
AHŞAP YAPI VE İNŞAAT PARÇALARININ İMALATI
§ 102. Tomruk ve ağaç işleme endüstrisi (-)
§ 103. Mekanik ağaç işçiliğinin temel teknolojik süreçleri (237)
§ 104. Testere çerçeveleri (239)
§ 105. Daire testereler (-)
§ 106. Şerit testere makineleri (240)
Bölüm 107 Planya Makineleri (242)
§ 108. Freze ve zıvana makineleri (-)
§ 109. Delme makineleri (244)
§ 110. Slot makineleri (-)
§ 111. Taşlama makineleri (245)
§ 112. Torna tezgahları ve diğer ekipmanlar (-)
§ 113. Elektrikli taşınabilir araçlar (-)
§ 114. Genel bilgi (-)
§ 115. Ahşabın doğal kuruması (-)
§ 116. Ahşabın yapay olarak kurutulması ve kurutma odası türleri (-)
§ 117. İnşaat dükkanı (-)
Bölüm 118
§ 119 Kontrplak ve diğer bazı işlenmiş ağaç türlerinin imalatı (254)
§ 120 Ahşap yapıların ve yapı parçalarının imalatında iş sağlığı ve güvenliği (256)
§ 121. Ahşap yapıların çalışması için temel kurallar (-)
§ 122. Ahşap yapıların onarımı ve güçlendirilmesi (-)
PLASTİK KULLANILAN BİNA YAPILARI VE ÜRÜNLER
§ 123. Plastikler ve bileşenleri hakkında genel bilgiler (-)
§ 124. Polimerleri yapı malzemeleri ve ürünlerine dönüştürme yöntemleri hakkında kısa bilgi (265)
§ 125. Bina yapılarında kullanılan plastikler için temel gereksinimler (268)
§ 126 Cam elyaf plastikler (269)
§ 127. Ahşap lamine plastikler (PB) (276)
§ 128. MDF (PDV) (273)
§ 129. Yonga levhalar (PDS) (-)
§ 130. Organik cam (polimetil metakrilat) (280)
§ 131. Sert vinil plastik (VN) (281)
§ 132. Straforlar (282)
§ 133. Petek ve gözenek (283)
§ 134. Plastik esaslı ve yapı yapılarında kullanılan ısı, ses ve su yalıtım malzemeleri (284)
§ 135. Mühendislik plastiklerinin bazı fiziksel ve mekanik özelliklerinin özellikleri (285)
§ 136. Merkezi germe ve sıkıştırma (-)
§ 137. Plastik elemanların enine bükülmesi (289)
§ 138. Çekme-eğimli ve sıkıştırılmış-eğimli plastik elemanlar (295)
§ 139. Plastik kullanan bina yapılarının hesaplanmasına ilişkin veriler (-)
§ 140. Plastikten yapılmış yapısal elemanların bağlantısı (299)
§ 141. Farklı malzemeleri yapıştırmak için sentetik yapıştırıcılar (301)
§ 142. Katmanlı yapıların şemaları ve yapıcı çözümleri (-)
§ 143. Üç katmanlı levha panellerin hesaplanması için yöntem (310)
§ 144. Lamine panellerin binalarda çeşitli amaçlarla kullanımına ilişkin bazı örnekler (312)
§ 145. Plastikten yapılmış boru hatları (314)
§ 146. Pnömatik yapıların genel bilgileri ve sınıflandırılması (-)
§ 147. Pnömatik yapıların hesaplanmasının temelleri (318)
§ 148. Çeşitli amaçlar için yapılarda pnömatik yapı örnekleri (320)
GELECEĞİN YAPILARINDA AHŞAP VE PLASTİK UYGULAMALARI
§ 149. Genel bilgi (-)
§ 150. Yapılarda ahşabın kullanımına ilişkin beklentiler (326)
§ 151. Plastiklerin yapılarda kullanımına ilişkin beklentiler (328)
edebiyat (346)
______________________________________________________________________
taramalar - Ahat;
işleme - Armin.
DJVU 600 dpi + OCR.
http://forum..php?t=38054Ahşap bir zeminin hesaplanması
Transcript