Bağlantı detayları (cıvatalar, pimler, kamalar, perçinler) sadece bir iç kuvvet faktörü - kesme kuvveti - hesaba katılabilecek şekilde çalışır. Bu tür ayrıntılar kesme için hesaplanır.
Shift (kes)
Kesme, kirişin enine kesitinde yalnızca bir iç kuvvet faktörünün göründüğü bir yüklemedir - Şek. 23.1).
Vardiya sırasında, bu durumda aşağıdaki gibi yazılan Hooke yasası yerine getirilir:
voltaj nerede;
G- kesme elastik modülü;
Kesme açısı.
Özel testlerin yokluğunda G formülle hesaplanabilir,
nerede E- gerilimdeki elastisite modülü, [ G] = MPa.
Kesme için parçaların hesaplanması koşulludur. Hesaplamaları basitleştirmek için bir dizi varsayım yapılır:
Kesme hesaplanırken, parçaya etki eden kuvvetler bir çift oluştursa da, parçaların bükülmesi dikkate alınmaz;
Hesaplarken, elastik kuvvetlerin kesit üzerinde düzgün bir şekilde dağıldığını varsayıyoruz;
Yükü aktarmak için birkaç parça kullanılıyorsa, dış kuvvetin bunlar arasında eşit olarak dağıldığını varsayıyoruz.
Kesme mukavemeti durumu
izin verilen kayma gerilimi nerede, genellikle formülle belirlenir
Yok edildiğinde, parça kesilir. Bir kesme kuvvetinin etkisi altında bir parçanın tahrip olmasına kesme denir.
Oldukça sık, kayma ile eşzamanlı olarak, yükün bir yüzeyden diğerine aktarılmasının bir sonucu olarak yan yüzey temas noktasında ezilir. Bu durumda yüzeyde kayma gerilmeleri adı verilen basma gerilmeleri ortaya çıkar.
Hesaplama da koşulludur. Varsayımlar, kesme kuvveti hesaplanırken alınanlara benzerdir, ancak yanal silindirik yüzey hesaplanırken, yüzey üzerindeki gerilmeler eşit olarak dağılmaz, bu nedenle hesaplama en yüklü nokta için yapılır. Bunun için hesapta silindirin yan yüzeyi yerine çaptan geçen düz bir yüzey kullanılır.
Daralma gücü durumu
neredeA cm - hesaplanan çöküş alanı
d, kesit dairesinin çapıdır;
Birleştirilecek plakaların en küçük yüksekliği;
F - parçalar arasındaki etkileşim kuvveti
İzin verilen çökme gerilimi
= (0,35 + 0,4)
Konu 2.5. burulma
Burulma, kesitlerinde bir iç kuvvet faktörünün ortaya çıktığı bir tür kiriş yüklemesidir - tork M cr.
Çubuğun keyfi bir kesitindeki tork M cr, çubuğun kesme kısmına etki eden momentlerin cebirsel toplamına eşittir.
Burulma saat yönünün tersine ve negatif - saat yönünde ise tork pozitif olarak kabul edilir.
Millerin burulma mukavemeti hesaplanırken, mukavemet koşulu kullanılır:
,
bölümün kutupsal direnç momenti nerede, mm 3;
- izin verilen kesme gerilimi.
Tork, aşağıdaki formülle belirlenir:
burada P şaft gücü, W;
ω - mil dönüş açısal hızı, rad / s.
Bölümün kutupsal direnç momenti aşağıdaki formüllerle belirlenir:
daire için
yüzük için
.
Çubuk büküldüğünde, ekseni belirli bir φ açısı kadar bükülür. bükülme açısı... Değeri aşağıdaki formülle belirlenir:
burada l çubuğun uzunluğudur;
G - kesme modülü, MPa (çelik için G = 0,8 · 10 5 MPa);
Bölümün polar atalet momenti, mm 4.
Bölümün polar atalet momenti aşağıdaki formüllerle belirlenir:
daire için
yüzük için
.
Konu 2.6. Bükmek
Birçok yapısal eleman (kirişler, raylar, tüm tekerleklerin aksları vb.) eğilme deformasyonu yaşar.
bükme Kirişin geometrik ekseninden geçen bir düzlemde dış kuvvetlerin etki ettiği andan itibaren deformasyona denir.
Bağlı olarak uygulama yerleri hareket eden kuvvetler ayırmak Düz ve eğik Bükmek.
düz viraj- kirişe etki eden dış kuvvetler, Yalan bölümün ana düzleminde.
Ana kesit düzlemi - kiriş ekseninden ve ana merkezi kesit eksenlerinden birinden geçen bir düzlem.
eğik viraj- kirişe etki eden dış kuvvetler, Yalan söyleme bölümün ana düzleminde.
Kirişin kesitlerinde ortaya çıkan VSF'lerin doğasına bağlı olarak, eğilme olabilir. temiz ve enine.
bükülme denir enine, kirişin kesitinde iki VSP varsa - eğilme momenti М х ve kesme kuvveti Q y.
bükülme denir temiz, kirişin kesitinde bir VSF varsa - eğilme momenti M x.
İsteğe bağlı bir bölümdeki eğilme momenti, kirişin kesme kısmına etki eden dış kuvvetlerin momentlerinin cebirsel toplamına eşittir:
Enine kuvvet Q, kirişin kesme kısmına etki eden dış kuvvetlerin izdüşümlerinin cebirsel toplamına eşittir:
Enine kuvvetlerin işaretlerini belirlerken şunu kullanın: saat kuralı: dış kuvvetlerin "dönüşü" saat yönünde ise yanal kuvvet pozitif olarak kabul edilir; negatif - saat yönünün tersine.
Eğilme momentlerinin belirtilerini belirlerken şunu kullanın: sıkıştırılmış elyaf kuralı("KASE" kuralı): kirişin üst lifleri sıkıştırılırsa ("su dökülmüyor") bükülme momenti pozitif olarak kabul edilir; kirişin alt lifleri sıkıştırılmışsa ("su dökülüyor") negatif.
Eğilme mukavemeti durumu:çalışma voltajı, izin verilen voltajdan daha az veya buna eşit olmalıdır, yani.
burada W x eksenel direnç momentidir (yapısal elemanların eğilme deformasyonuna direnme yeteneğini karakterize eden bir değer), mm 3.
Eksenel direnç momenti aşağıdaki formüllerle belirlenir:
daire için
yüzük için
;
dikdörtgen için
Doğrudan enine bükmede, eğilme momenti normal gerilmenin oluşmasına neden olur ve enine kuvvet, aşağıdaki formülle belirlenen kesme gerilmesine neden olur:
A alanı nerede enine kesit, mm 2.
Temel konseptler. Hesaplama formülleri.
Ders 4. Kes ve ez.
Bağlantı parçaları bireysel elemanlar makineler ve bina yapıları- perçinler, pimler, cıvatalar, dübeller - boylamasına eksenlerine dik olan yükleri algılar.
Aşağıdaki varsayımlar geçerlidir.
1. Kesitte yalnızca bir iç kuvvet faktörü ortaya çıkar - kesme kuvveti Q .
2. Kesitte ortaya çıkan kesme gerilmeleri, alanı üzerinde eşit olarak dağılmıştır.
3. Bağlantı birkaç özdeş parça tarafından yapılıyorsa, hepsinin eşit yüklü olduğu varsayılır.
Kesme mukavemeti durumu (doğrulama hesaplaması):
nerede Q - yanal kuvvet
- cıvata, perçin sayısı, Bence- kesilen uçak sayısı raptiye)Bkz. - bir cıvata veya perçinin kesme alanı, D - cıvata veya perçin çapı.
[τ Çar] - bağlantı elemanlarının malzemesine ve yapının çalışma koşullarına bağlı olarak izin verilen kesme gerilimi. Kabul edilmiş [τ Çar] = (0.25 ... 0.35) · σ t, burada σ t akma noktasıdır.
Şu da doğrudur: çünkü , nerede n- güvenlik faktörü (1.5'e eşit çelik için).
Birleştirilecek parçaların kalınlıkları yetersiz veya birleştirilecek parçaların malzemesi cıvata, pim vb. malzemelerden daha yumuşak ise deliklerin duvarları buruşmakta ve bağlantı güvenilmez hale gelmekte, ezilme meydana gelmektedir. . Ezilme durumunda, sadece normal gerilmeler - σ'ya etki eder. Gerçek buruşma alanı bir yarım silindirdir, hesaplanan ise yarım silindirin çapsal düzleme izdüşümüdür. F cm , nerede D - cıvata veya perçin çapı, - minimum sac kalınlığı (birleştirilecek saclar farklı kalınlıklarda ise).
Doğrulama hesaplaması bağlantı parçalarının kesilmesi için:
Aşağıdaki formül, formül (52) ile benzerdir.
,
Q - dış kuvvete eşit büyüklükte kesme kuvveti
z, perçin (cıvata) sayısıdır
Bence- kesim sayısı (birleştirilecek yaprak sayısı eksi bire eşittir)
[τ ] = İzin verilen kesme gerilimi. Perçin malzemesinin tipine ve yapının çalışma koşullarına bağlıdır.
Birleştirilecek parçaların ezilme hesaplamasını kontrol edin:
, (53)
d perçin (cıvata) çapıdır
Minimum sac kalınlığı
z- perçin sayısı (cıvata)
Bağlı parçaların ezilmesi sırasında izin verilen normal stres.
Bağlı parçaların kopması durumunda doğrulama hesabı:
, (54)
Neresi ( c - z d) - perçinsiz sac genişliği
Minimum sac kalınlığı
Bağlı parçanın kopmasında izin verilen normal stres.
Hesaplama, en fazla sayıda bağlantı elemanının (perçin, pim, cıvata vb.) olduğu alan için yapılır.
Tasarım hesaplaması (perçin sayısının belirlenmesi).
, (55)
(56)
Maksimum perçin sayısını seçiyoruz.
İzin verilen maksimum yükün belirlenmesi.
, (57)
, (58)
İki değerin en küçük yükünü seçiyoruz.
çekme kuvveti r=150kn.,
izin verilen kesme gerilimi 
izin verilen çökme gerilimi
çekme gerilmesi 
,
toplam perçin sayısı z= 5 adet. (bir sıra 3'te, diğer 2'de),
perçin çapı.
Bu tasarım üç pimli bağlantı kullanır: tutamak külbütör ve küçük piston-tutama bağlantısı. Hem birinci hem de ikinci durumda, yapının mukavemeti üzerinde doğrudan etkisi olan iki kesme düzlemi vardır. Kesme ve ezme için parmak eklemlerine güvenmek gelenekseldir:
Kesimde izin verilen parmak gerilimi,
;
- ezilme sırasında izin verilen parmak baskısı,
;
burada F, parmak eklemine etki eden yüktür;
Z, eklemdeki toplam parmak sayısıdır;
δ - sac kalınlığı, mm;
delikler - delik çapı, mm;
K - kesilen uçakların sayısı.
St0, St2 - 1400kgf / cm2 için parmak kesimi; St3 için - 1400kgf / cm2.
St0, St2 - 2800 kgf/cm2 için parmak kırma, St3 - 3200 kgf/cm2 için.
Vücuttaki parmağın hesaplanması:
mm;
mm.
Pistondaki parmağın hesaplanması:
mm;
mm.
d = 3 mm olan itme başlı bir parmağı kabul ediyorum; D = 5,4 mm; L = 12 mm.
En popüler:
Bölge istasyonunun teknolojik süreci
İstasyonlar, doğrudan iletişimin gerçekleştirildiği en önemli lineer üretim ve ekonomik organizasyonlardır. demiryolu yerleşim yerleri, sanayi kuruluşları ve tarımsal sanayi kompleksleri ile. b var...
Otomotiv soğutma taşımacılığı
Korumak için soğuk uygulama Gıda Ürünleri uzun zamandır bilinmektedir. Bunun için önce buz ve kar, ardından 0 °C'nin altında sıcaklıklar elde etmeyi mümkün kılan buz ve tuz karışımı kullanıldı. Transport buzdolapları, soğutulmuş ve dondurulmuş gıda ürünlerinin taşınması için tasarlanmıştır ...
Habarovsk Bölgesi ulaşım endüstrisinin dış ortamının analizi
Ulaştırma, ulusal ekonominin ekonomik alt sistemlerinden biridir. Mal değişimi için dünyanın tek tek ülkeleri ve bölgeleri arasındaki üretim bağları için maddi bir temel görevi görür, dünya ekonomik alanını düzenleyen ve daha fazlasını sağlayan bir faktör olarak hareket eder ...
Mühendislik uygulamalarında, bağlantı elemanları kesme için hesaplanır ve bağlantı elemanları makinelerin ve bina yapılarının parçaları: perçinler, cıvatalar, dübeller, kaynaklar, çentikler, vb. Bu parçalar ya çubuk değildir ya da uzunlukları enine boyutlarla aynı sıradadır. Bire bir aynı teorik çözüm bu tür hesaplama problemleri çok zordur ve bu nedenle koşullu (yaklaşık) hesaplama yöntemlerine başvururlar. Bu tür hesaplamalarda, son derece basitleştirilmiş şemalardan hareket ederler, basit formüller kullanarak koşullu gerilmeleri belirlerler ve bunları deneyimden elde edilen izin verilen gerilmelerle karşılaştırırlar. Genellikle, bu tür koşullu hesaplamalar üç yönde yapılır: kesme (kesme), bağlantı parçaları arasındaki temas noktalarında ezilme ve delik veya kılavuzlarla zayıflatılmış bölüm boyunca kırılma için. 24 Her bir tasarım şeması göz önüne alındığında, gerilimlerin geleneksel olarak tehlikeli bölüm üzerinde üniform olarak dağıldığı varsayılır. Yapısal elemanların cıvatalı, perçinli bağlantılarının, kaynakların ve diğer benzer montaj ilişkilerinin hesaplanmasının altında yatan çok sayıda sözleşme nedeniyle, uygulama, makine parçaları, bina yapıları vb. üzerine özel kurslarda rapor edilen bir dizi tavsiye geliştirmiştir. tipik örnekler koşullu yerleşimler Cıvatalı ve perçinli bağlantıların hesaplanması Cıvatalı, perçinli bağlantılar (Şekil 1.21) cıvata veya perçin çubuğunun kesme (kesme) ve çökmesi için hesaplanır. Ayrıca bağlanacak elemanların zayıflamış kısım boyunca kopma olup olmadığı kontrol edilir. Pirinç. 1.22 Cıvatalı, perçinli bağlantılar (Şekil 1.22) cıvata veya perçin çubuğunun kesme (kesme) ve çökmesi için hesaplanır. Ayrıca bağlanacak elemanların zayıflamış kısım boyunca kopma olup olmadığı kontrol edilir. a) izin verilen gerilmeler için hesaplama Kesme tasarımı Bir perçin veya cıvata çubuğu (1.42) için kesme mukavemeti koşulu, burada P bağlantıya etki eden kuvvettir; d, cıvata veya perçin sapının çapıdır; m dilim sayısıdır, yani. çubuk kaymasının meydana gelebileceği düzlemler; - izin verilen kesme gerilimi. Mukavemet koşulundan, kesim sayısı belirlenebilir Perçin sayısı n, kesim sayısına göre belirlenir: tek kesmeli perçinlerle n = m, çift kesmeli perçinlerle -. Çökme tasarımı Çökme, perçin veya cıvata sapı ile sacın temas yüzeyinde meydana gelir. Çökme gerilmeleri bu yüzey üzerinde eşit olmayan bir şekilde dağılmıştır (Şekil 1.22, a). Çapsal bölümün alanına eşit olarak dağıtılan hesaplamaya koşullu bir stres eklenir (Şekil 1.23, b). Bu koşullu gerilim, temas yüzeyindeki gerçek maksimum kesme gerilimine büyüklük olarak yakındır. Mukavemet durumu şu şekilde yazılır: Burada ezilmeye göre gerekli perçin sayısı (1,45) sac kalınlığıdır; cm - izin verilen çökme gerilimi. Levhanın yırtılmaya karşı kontrol edilmesi Perçinli deliklerle zayıflatılmış kısımdaki sacın kopma mukavemeti koşulu, (1.46) burada b sacın genişliğidir; n1, dikişte kırılmanın mümkün olduğu perçin sayısıdır. Sac kesiminin kontrol edilmesi Bazı bağlantılarda, listelenen kontrollere ek olarak, sacın bir kısmını kenarı (ucu) ile perçin arasına perçinleyerek bir kesik (kesik) kontrolü yapmak gerekir (Şekil 1.24). Her perçin iki düzlemde keser. Kesilen düzlemin uzunluğu, geleneksel olarak, sacın uç kenarından delik konturunun en yakın noktasına, yani değere olan mesafe olarak alınır. Bu durumda mukavemet koşulu (1.48)'dir, burada P1 perçin başına kuvvettir; c, sacın ucundan perçin merkezine olan mesafedir. Kalite çelikleri için izin verilen gerilmelerin değerleri Art. 2 ve Sanat. 3, perçinli bağlantılarda yaklaşık olarak aşağıdakiler alınabilir (MPa): Temel elemanlar Delinmiş deliklerdeki perçinler Preslenmiş deliklerdeki perçinler Statik yük altında makine yapı yapılarının çelik cıvataları, pimleri ve benzeri elemanları için, izin verilen gerilmeler aşağıdakilere bağlı olarak alınır. malzemenin kalitesi: (0.520.04 ) T, burada T cıvata malzemesinin akma noktasıdır; = 100 - 120 MPa çelik 15, 20, 25, St. 3, Sanat. 4; s = 140 - 165 MPa çelik 35, 40, 45, 50, St. 5, Sanat. 6; s = (0,4 - 0,5) Demir döküm için FC. Temas eden parçaların ezilmesini hesaplarken farklı malzemeler hesaplama, daha az dayanıklı bir malzeme için izin verilen strese dayanmaktadır. b) sınır durumları için hesaplama Perçinli bağlantılar, birinci sınır durumu için - kesme ve ezilme taşıma kapasitesi için - hesaplanır. Kesik, N'nin bağlantıdaki tasarım kuvveti olduğu (1.48) koşuluna göre hesaplanır; n perçin sayısıdır; nср, bir perçinin kesme düzlemlerinin sayısıdır; d - perçin çapı; Rav - perçinlerin tasarım kesme direnci. Çöküş (1.49) koşuluna göre hesaplanır, burada Rcm bağlı elemanların tasarım çökme direncidir; - bir yönde buruşmuş en küçük toplam eleman kalınlığı. Sınır durumları (MPa) için hesaplamada alınan tasarım dirençleri. Perçinli bağlantının ana elemanları R130 Standart R210 cp Delinmiş deliklerdeki perçinler Preslenmiş deliklerdeki perçinler Perçinli bağlantılar tasarlarken, perçinlerin çapı genellikle perçinli elemanların kalınlığına bağlı olarak ve GOST'a göre yuvarlatılarak ayarlanır. :. En sık kullanılan çaplar 14, 17, 20, 23, 26, 29 mm'dir. Perçinlerin yerleştirilmesi ve perçinli ve cıvatalı bağlantıların tasarımı için yönergeler belirli kurslarda verilmektedir. 1.12. Tahta kesimlerinin hesaplanması Tahta kesimlerinin hesabı ufalama ve ezme için yapılır. İzin verilen gerilmeler veya tasarım dirençleri, ahşap elemanların liflerine göre hareket eden kuvvetlerin yönüne bağlı olarak belirlenir. Hava kurusu (%15 nem) çam ve ladin için izin verilen gerilmeler ve tasarım dirençleri Ek'te verilmiştir. 5. Diğer ağaç türlerinin kullanılması durumunda tabloda verilen stres değerleri ile çarpılır. düzeltme faktörleri... Meşe, dişbudak, gürgen odunu için bu katsayıların değeri: Lifler boyunca bükülürken, gerilirken, sıkıştırılırken ve ezilirken 1.3 Lifler boyunca sıkıştırırken ve ezerken 2.0 Talaşlanırken 1.6 Liflerin yönüne bir açıyla ezerken, izin verilen gerilme, formül (1.50) ile belirlenir, burada [cm] lifler boyunca izin verilen kayma gerilmesidir; ms 90 - liflere dik aynı. Benzer bir formül kullanılarak, bölünme bölgesi liflerin yönüne bir açıyla yerleştirilmişse izin verilen stres belirlenir. - lifler boyunca katlanma için izin verilen stres; 90 - lifler arasında aynı. Tasarım dirençleri, limit durumları hesaplanırken aynı şekilde hesaplanır. Frontal kesimlerin ve diğer bazı eklemlerin sınırlayıcı durumları hesaplanırken, bölünme alanı üzerindeki kayma gerilmelerinin eşit olmayan dağılımı dikkate alınmalıdır. Bu, ana (maksimum) tasarım direnci (Rsc = 24 kg / cm2) yerine ortalama kesme direnci tanıtılarak elde edilir. (1.54) burada lsk yarma alanının uzunluğudur; e - kesme alanına dik olarak ölçülen kesme kuvveti omuzu; Kesmenin doğasına bağlı bir katsayıdır. Ön çentiklerde meydana gelen tek taraflı kesme (gerilmiş elemanlarda) durumunda, = 0.25. 1.13 Mukavemet teorisi Mukavemet teorileri, karmaşık bir gerilme durumundaki (dökme veya düz) bir malzeme için bir mukavemet kriteri oluşturmaya çalışır. Bu durumda, hesaplanan parçanın incelenen gerilim durumu (tehlikeli σ1, σ2 ve σ3 noktalarındaki ana gerilimlerle birlikte) doğrusal gerilim durumu - gerilim veya sıkıştırma ile karşılaştırılır. Plastik malzemelerin (plastik haldeki malzemeler) sınırlayıcı durumu, gözle görülür artık (plastik) deformasyonların ortaya çıkmaya başladığı bir durum olarak alınır. Gevrek malzemeler veya kırılgan durumda olanlar için sınırlayıcı durum, malzemenin ilk çatlakların ortaya çıktığı sınırda olduğu, yani malzemenin bütünlüğünün ihlal edildiği sınırda olduğu kabul edilir. Hacimsel gerilme durumu altındaki dayanım koşulu aşağıdaki gibi yazılabilir: eşdeğer (veya hesaplanmış) gerilme nerededir; LIM - limit voltajı bu malzemenin doğrusal bir stres durumu ile; - aynı durumda izin verilen stres; - gerçek güvenlik faktörü; - gerekli (belirtilen) güvenlik faktörü; Belirli bir stres durumu için güvenlik faktörü (n), onu sınır yapmak için stres durumunun tüm bileşenlerinin aynı anda kaç kez artırılması gerektiğini gösteren bir sayıdır. Eşdeğer stres EKV, belirli bir hacimsel veya düzlemsel gerilim durumu ile eşit derecede tehlikeli olan doğrusal (tek eksenli) bir gerilim durumundaki bir çekme gerilimidir. Temel gerilmeler σ1, σ2, σ3 cinsinden ifade eden eşdeğer gerilme formülleri, her teori tarafından benimsenen mukavemet hipotezine bağlı olarak mukavemet teorileri tarafından belirlenir. Nihai stres durumlarının birkaç kuvvet teorisi veya hipotezi vardır. İlk teori veya maksimum normal gerilmeler teorisi, bir malzemenin bir yığın veya düzlem gerilme durumunda tehlikeli bir durumunun, onların mutlak değerdeki en yüksek normal gerilmesi, basit durumda tehlikeli bir duruma karşılık gelen bir değere ulaştığında meydana geldiği varsayımına dayanır. gerginlik veya sıkıştırma. Bu teoriye göre eşdeğer gerilme (1.57) İzin verilen çekme ve basma gerilmelerinin (plastik malzemeler) aynı değerlerinde mukavemet durumu şu şekildedir: İzin verilen çekme ve basma gerilmelerinin farklı değerlerinde mukavemet şartı yazılır. aşağıdaki gibidir: yani tüm temel çekme gerilmeleri, formüllerin (1.59) birincisi uygulanır. 31 Diğer bir deyişle, tüm asal gerilmelerin sıkıştırıcı olması durumunda, formül (1.59)'un ikincisi uygulanır. Karışık bir gerilim durumunda, her iki formül (1.59) aynı anda uygulandığında. İlk teori, plastik malzemeler için ve ayrıca üç ana stresin hepsinin açık ve büyüklük olarak birbirine yakın olduğu durumlarda tamamen uygun değildir. Deneysel verilerle tatmin edici bir uyum, yalnızca gevrek malzemeler için, mutlak değerdeki ana gerilimlerden birinin diğerlerinden önemli ölçüde büyük olduğu durumda elde edilir. Şu anda, bu teori pratik hesaplamalarda uygulanmamaktadır. İkinci teori veya en büyük lineer deformasyonlar teorisi, mutlak değerdeki en büyük nispi lineer deformasyon, basit gerilim veya sıkıştırmada tehlikeli bir duruma karşılık gelen bir değere ulaştığında, bir malzemenin tehlikeli bir durumunun meydana geldiği önermesine dayanır. Aşağıdaki değerlerden en büyüğü eşdeğer (tasarım) gerilmesi olarak alınır: Farklı anlamlar izin verilen çekme ve basma gerilmeleri, dayanım koşulları aşağıdaki gibi gösterilebilir: (1.62) Ayrıca, formüllerin ilki pozitif (çekme) ana gerilmelerde, ikincisi - negatif (basınç) ana gerilmelerde uygulanır. Karışık bir gerilim durumunda, her iki formül (1.62) kullanılır. İkinci teori, plastik veya plastik haldeki malzemeler için yapılan deneylerle doğrulanmamıştır. Özellikle tüm asal gerilmelerin negatif olduğu durumlarda, gevrek veya gevrek malzemeler için tatmin edici sonuçlar elde edilir. Şu anda, ikinci kuvvet teorisi pratik hesaplamalarda neredeyse hiç kullanılmamaktadır. 32 Üçüncü teori veya en yüksek kesme gerilmeleri teorisi, tehlikeli bir durumun ortaya çıkmasının en yüksek kesme gerilmelerinden kaynaklandığını varsayar. Eşdeğer gerilme ve dayanım koşulu aşağıdaki gibi yazılabilir: Formül (1.12) ile belirlenen asal gerilmeleri hesaba katarak, dönüşümlerden sonra şunları elde ederiz: (1.64) burada ve, sırasıyla, normal ve teğetsel gerilmelerdir. stres durumunun. Bu teori, özellikle asal gerilmelerin 3 farklı işarette olduğu durumlarda, çekme ve sıkıştırmaya eşit derecede direnen sünek malzemeler için oldukça tatmin edici sonuçlar vermektedir. Bu teorinin ana dezavantajı, deneylerle belirlendiği gibi, malzemenin mukavemeti üzerinde bir miktar etkisi olan ortalama asal gerilmeyi 2 hesaba katmamasıdır. Genel olarak, üçüncü dayanım teorisi, plastik deformasyonların başlaması için bir koşul olarak kabul edilebilir. Bu durumda akma koşulu şu şekilde yazılır: Dördüncü teori veya enerji teorisi, tehlikeli plastik deformasyonun (verim) nedeninin şekil değişiminin enerjisi olduğu varsayımına dayanır. Bu teoriye göre, basit gerilim (sıkıştırma) sırasında özgül enerjisi tehlikeli değerlere ulaştığında karmaşık deformasyonlu tehlikeli bir durumun meydana geldiği varsayılır. Bu teoriye göre hesaplanan (eşdeğer) gerilme iki versiyonda yazılabilir: (1.66) Bir düzlem gerilme durumunda (kirişlerde burulma ile bükülme sırasında ortaya çıkar, vb.), asal gerilmeler 1 dikkate alınarak. 2 (3). Mukavemet koşulu, çekme ve sıkıştırmaya eşit derecede dirençli plastik malzemeler için bu teoriye göre elde edilen sonuçları iyi bir şekilde doğrulayan 33 Deney olarak formüle edilebilir ve pratik uygulama için önerilebilir. Hesaplanan gerilmenin formül (1.66) ile aynı değeri, mukavemet kriteri olarak oktahedral kayma gerilmesi alınarak elde edilebilir. Oktahedral kayma gerilmeleri teorisi, herhangi bir gerilme durumunda akma görünümünün, oktahedral kesme gerilmesi belirli bir malzeme için sabit olan belirli bir değere ulaştığında meydana geldiğini varsayar. Sınırlayıcı durumlar teorisi (Mohr teorisi), gerilim durumunun genel durumundaki gücün esas olarak en büyük 1 ve en küçük 3 ana gerilimin büyüklüğüne ve işaretine bağlı olduğu varsayımından yola çıkar. Ortalama ana gerilim 2'nin dayanım üzerinde sadece küçük bir etkisi vardır. Deneyler, en kötü durumda 2'nin ihmal edilmesinden kaynaklanan hatanın %12-15'i geçmediğini ve genellikle daha az olduğunu göstermiştir. Eğer dikkate alınmazsa, herhangi bir gerilim durumu, asal gerilimlerdeki fark üzerine kurulu bir gerilim çemberi kullanılarak gösterilebilir. Ayrıca, gücün ihlal edildiği sınırlayıcı stres durumuna karşılık gelen değerlere ulaşırlarsa, Mohr çemberi sınırlayıcıdır. İncirde. 1.25, iki sınır çemberini gösterir. Çapı OA'ya eşit olan Çember 1, basit gerilime karşılık gelir. Daire 2, basit sıkıştırmaya karşılık gelir ve basınç dayanımına eşit OB çapı üzerine kuruludur. Ara limit stres durumları, bir dizi ara limit çemberine karşılık gelecektir. Sınır çemberi ailesinin zarfı (şekilde kesikli çizgi ile gösterilmiştir) mukavemet alanını sınırlar. Pirinç. 1.25 34 Sınırlayıcı zarfın mevcudiyetinde, malzemenin belirli bir gerilme durumundaki mukavemetinin değerlendirilmesi, verilen değerlere göre bir gerilme çemberi oluşturularak yapılır. zarfın içine yerleştirilir. Bir tasarım formülü elde etmek için, 1 ve 2 numaralı ana daireler arasındaki zarf eğrisi düz bir çizgi (CD) ile değiştirilir. Doğrusal CD'ye teğet olan, asal gerilimleri 3 olan bir ara daire 3 durumunda, çizim dikkate alınarak aşağıdaki dayanım koşulu elde edilebilir: Bu temelde, Mohr teorisine göre eşdeğer (tasarım) stres ve dayanım koşulu aşağıdaki gibi yazılabilir: - plastik malzemeler için; - kırılgan malzemeler için; veya - herhangi bir malzeme için. Burada sırasıyla çekme ve basmadaki akma noktaları; ПЧР - nihai çekme ve basınç dayanımı; - izin verilen çekme ve basma gerilmeleri. Bir malzeme çekme ve sıkıştırmaya eşit derecede dirençli olduğunda, yani Mohr'un teorisine göre mukavemet koşulu, 3. teoriye göre mukavemet koşulu ile çakıştığında. Bu nedenle Mohr'un teorisi, 3. kuvvet teorisinin bir genellemesi olarak kabul edilebilir. Mohr'un teorisi, hesaplamalı uygulamada yaygın olarak kullanılmaktadır. En iyi sonuçlar, Mohr çemberi sınırlayıcı gerilim ve sıkıştırma çemberleri arasında yer aldığında, karışık gerilim durumları altında elde edilir (Bu teoriyi değerlendirmeye uygulamak için PP Balandin tarafından önerilen enerji mukavemet teorisinin genelleştirilmesi, dikkate değerdir. farklı çekme ve basma dayanımlarına sahip malzemelerin mukavemeti PP Balandin'in önerisine göre eşdeğer gerilme formül ile belirlenir Bu formüle göre bulunan eşdeğer gerilme, 4 (enerji) mukavemet teorisine göre eşdeğer gerilme ile örtüşür. malzemenin gevrek ve plastik hallerindeki mukavemet üzerine modern görüşleri genelleştiren yeni bir "birleşik mukavemet teorisi" önerdi. Kırılgan durumdayım, ayrılma ile tahribat meydana geliyor ve mukavemet hesabı maksimum lineer deformasyon teorisine göre yapılmalıdır. Malzeme plastik durumdaysa, kesme ile tahribat meydana gelir ve mukavemet hesabı, en büyük kesme gerilmeleri teorisine göre yapılmalıdır. Burada p ayrılma direncidir; p - kesme direnci. Bu değerlerle ilgili deneysel verilerin yokluğunda, oran yaklaşık olarak izin verilen kesme gerilmesinin olduğu oran ile değiştirilebilir; - izin verilen çekme gerilimi. 1.14. Hesaplama örnekleri Örnek 1.1 Bir çelik şerit (Şekil 4.26.) Boyuna eksene β = 60є açıda eğik bir kaynağa sahiptir. P = 315 kN kuvveti, yapıldığı malzemenin izin verilen normal gerilimi [σ] = 160 MPa, 36 kaynağın izin verilen normal gerilimi [σe] = 120 MPa ve teğetsel gerilme [τ] = 70 MPa, boyutlar kesit B = 2 cm, H = 10 cm Şekil 1.26 Çözüm 1. Şeridin kesitindeki normal gerilmeleri belirleyin. σmaks< [σ]. Процент расхождения составляет 2. Находим напряжение, действующее по наклонному сечению (сварному шву) и выполняем проверку прочности. Используем метод РОЗУ (сечения). Рассечем полосу по шву (рис. 4.27) и рассмотрим левую ее часть. В сечении возникают два вида напряжения: нормальное σα и касательное τα, которые будем считать распределенными равномерно по сечению. Рассматриваем равновесие отсеченной части, составляем уравнение равновесия в виде сумм проекций всех сил на нормаль nα и ось t. С учётом площади наклонного сечения Аα = А/cosα получим cos2 ; Таким образом нормальное напряжение в сварном шве также меньше [σэ] = =120 МПа. 37 3. Определяем экстремальные (max, min) касательные напряжения τmax(min) в полосе. Вырежем из полосы в окрестности любой точки, например К, бесконечно малый элемент в виде параллелепипеда (рис 1.28). На гранях его действуют только нормальные напряжения σmax=σ1 (материал испытывает линейное напряжённое состояние, т. к. σ2 = σ3 = 0). Из формулы (1.5) следует, что при α0 = 45є: Сопоставляя найденные напряжения с допустимыми, видим, что условие прочности выполняется. Пример 1.2 Под действием приложенных сил в детали, элемент, вырезанный из нее испытывает плоское напряженное состояние. Требуется определить величину и направление главных напряжений и экспериментальные касательные напряжения, а также относительные деформации в направлениях диагонали АС, удельное изменение объема и потенциальную энергию деформации. Напряжения действующие на гранях элемента известны: Решение 1. Определяем положение главных площадок. Угол положительный. Это говорит о том, что нормаль к главной площадке должна быть проведена под углом α0 положительным от направления σх против часовой стрелки. 2. Вычисляем величину главных напряжений. Для нашего случая имеем Так как σх, то под углом α0 к направлению σх действуют σmin= σ3 и под углом α0 + 90˚ действуют σmax = σ1. (Если σх > σy, sonra σmax = σ1 σx yönüne α0 açısında hareket eder ve σmin = σ3 α0 + 90˚ açısında hareket eder). Doğrulama: a) bunun için, temel gerilmelerin değerini formülle belirliyoruz. σmin ≈ σα gerilmesinin α0 açısında hareket ettiğini görüyoruz; b) ana sitelerde kesme gerilmelerini kontrol edin α0 açısı doğru bulunursa Sol taraf sağa eşittir. Böylece kontrol, ana siteye gelen gerilimlerin doğru bir şekilde belirlendiğini gösterir. 3. Kayma gerilmelerinin uç değerlerini belirleyin. En yüksek ve en düşük kesme gerilmeleri, ana sitelere 45є'lik bir açıyla eğimli sitelerde etki eder. Bu bağımlılık ile τ'nun uç değerlerini belirlemek için 4 formuna sahiptir. Kenarlara paralel yönlerde bağıl deformasyonları belirleyin. Bunu yapmak için Hooke yasasını kullanırız: eleman bir düzlem stres durumu yaşadığından, yani σz = 0. O halde bu bağımlılıklar şu şekilde olur: Değerleri hesaba katarak, elimizde: 5. Spesifik hacim değişimini belirleyin 6. Mutlak hacim değişimi 7. Deformasyonun özgül potansiyel enerjisini belirleyin. σ2 = 0 olduğundan 8 elde ederiz. Eleman nervürlerinin mutlak uzamasını (kısalmasını) belirleyin: a) y eksenine paralel yönde, nervürler BC, HELL uzar. b) x eksenine paralel yönde, VA, SD nervürlerinin kısaltılması. Bu değerleri kullanarak, Pisagor teoremine dayalı olarak AC ve VD köşegenlerinin uzamasını belirlemek mümkündür. Örnek 1.3 İki sert duvar arasına boşluksuz yerleştirilmiş ve sabit bir tabana oturan 10 cm'lik bir kenarı olan bir çelik küp, q = 60 kN / m'lik bir yük ile sıkıştırılıyor (Şekil 1.30). Aşağıdakileri hesaplamak gerekir: 1) üç yönde gerilmeler ve gerinimler; 2) küpün hacmindeki değişiklik; 3) potansiyel deformasyon enerjisi; 4) duvarlara 45°'lik bir açıyla eğimli bir sahadaki normal ve kesme gerilmeleri. Çözüm 1. Üst yüzdeki stres verilmiştir: σz = -60 MPa. Serbest yüzdeki stres σу = 0'dır. σх yan yüzleri üzerindeki stres, duvarların sertliğinden dolayı x ekseni yönünde küpün deformasyonunun sıfıra eşit olması koşulundan bulunabilir: buradan, σу = 0'da σх- μσz = 0, bu nedenle, σх = μσz = -0.3 ּ 60 = -18 MPa. 43 Şek. 1.30 Küpün yüzleri, üzerlerinde kayma gerilmesi olmadığından ana alanlardır. Asal gerilmeler σ1 = σу = 0; σ2 = σx = -18MPa; σ3 = σz = -60 MPa; 2. Küpün kenarlarındaki deformasyonları tanımlayın. Göreceli doğrusal deformasyonlar Mutlak deformasyon (kısalma) Y ekseni yönünde bağıl deformasyon Mutlak deformasyon (uzama) Küp hacmindeki bağıl değişim Hacimdeki mutlak değişim (azalma) 3. Deformasyonun potansiyel enerjisi (özgül) eşittir.Toplam enerji 4'e eşittir. Duvarlara 45є'lik bir açıyla eğimli sitedeki normal ve kesme gerilmesi: Yön σα, τα, Şek. 2.30. Örnek 1.4 Silindirik ince duvarlı çelik bir tank, H = 10 m seviyesinde suyla doldurulur K noktasında alttan H / 3 mesafede, iki gerinim ölçer A ve B = 30'luk bir açıyla kurulur. , S = 20 mm tabanı ve K = 0,0005 mm / div bölümünün fiyatı ile karşılıklı olarak dik (Şekil 1.31). K noktasındaki ana gerilmeleri ve ayrıca gerinim ölçerlerin yönündeki gerilmeleri ve bunların okumalarını belirleyin. Verilen: Tankın çapı D = 200 cm, duvar kalınlığı t = 0.4 cm, çeliğin enine deformasyon katsayısı = 0.25, sıvının yoğunluğu γ = 10 kN / m3. Tank ağırlığını dikkate almayın. Çözüm. 1. To noktasındaki ana gerilmeleri belirleyin. Ve. Rezervuarın alt kesme kısmının dengesini göz önünde bulundurun (Şekil 1.32). 45 Şek. 1.31 Şek. 1.32 Tüm kuvvetlerin y ekseni üzerindeki izdüşümlerinin toplamı için denge denklemini oluşturuyoruz: - su kolonunun ağırlığı. Buradan rezervuarın enine kesitindeki normal gerilmeyi (meridyonel) y buluruz. x - x ekseni yönündeki normal gerilmeleri (çevresel gerilmeler) belirleyin. Bunu yapmak için, K noktası seviyesinde kesilmiş, bir uzunluk birimine eşit genişliğe sahip bir yarım halkanın dengesini düşünün (Şekil 1.33). D açısının temel alanına gelen temel kuvvet dP, formülle belirlenir - sıvının K noktasındaki basıncı. Yarı halkanın denge denklemini x ekseni üzerinde oluştururuz: Bundan elde ederiz. ana gerilimlerin belirlenmesiyle, karşılaştırma ve y ile, elimizde Ana gerilim 2 ile karşılaştırıldığında küçüktür ve ihmal edilebilir. K noktası (abcd) civarında seçilen sonsuz küçük bir eleman için, asal gerilmeler (Şekil 1.34)'te gösterilmiştir. Gerinim ölçerlerin kurulum yönündeki normal gerilmeleri belirleyin. Bulunan voltajların doğruluğunu kontrol ediyoruz. Aşağıdaki koşul yerine getirilmelidir: Hesaplardaki yuvarlama nedeniyle tutarsızlık önemsizdir. Gerinim ölçerlerin kurulum yönündeki bağıl deformasyonları belirleyin. Genelleştirilmiş Hooke yasasını kullanıyoruz. (31.390160.5261.90016) 0.594014 002019 Gerinim ölçerlerin okumalarını ayarlayın. Gerinim ölçerlerin okumalarına göre bağıl deformasyonları belirlemek için formülleri kullanırız: n - gerinim ölçerin okumaları; i S - tensometrenin tabanı; i К - bölüm fiyatı. Buradan gerinim ölçerlerin okumalarına sahibiz: Örnek 1.5 Kesilen hВР derinliğini ve sıkma l'nin çıkıntılı kısmının uzunluğunu belirleyerek kiriş ayağının sıkmadaki kesimini hesaplayın (Şekil 1.35). Ayak kesit ölçüleri ve sıkma çizimde gösterilmiştir. Enjeksiyon. Aşırı yük faktörleri dikkate alınarak bulunan bacaktaki tasarım kuvveti NP 83 kN'ye eşittir. Çözüm. Hesaplama, sınırlayıcı duruma göre yapılır. Ezilmeye bağlı olarak hВР kesme derinliğini belirleyin. Hesaplama sıkma platformu için yapılır, çünkü bu platformun normali = 30'lik bir açıdadır ve bunun için hesaplanan direnç bacağa göre daha azdır, çünkü bacak buruşma alanı liflere diktir. Çökme alanının boyutu: kesimin derinliğinin nereden olduğu.Çökmeye karşı tasarım direnci, formül (1.52) ile bulunur.Kesin derinliği.Sıkma lCK'nin çıkıntılı kısmının uzunluğu, aşağıdakilerden belirlenir. talaş için hesaplama. Talaşlanma alanı Yontmalara karşı ortalama tasarım direncinin değeri formül (1.54) ile bulunur: Bu durumda omuz e 11 cm'dir. Tasarım standartlarına göre yarma alanının uzunluğu 3e veya 1.5h'den az olmamalıdır. Bu nedenle, 0.33 m'lik takas alanının yaklaşık olarak gerekli uzunluğunu alıyoruz, yani daha önce planlanan değere karşılık geliyor.
Perçinler, pimler, cıvatalar (boşluksuz) gibi çeşitli parçaların bağlandığı elemanlar esas olarak kesme için hesaplanır.
Hesaplama yaklaşıktır ve aşağıdaki varsayımlara dayanmaktadır:
1) dikkate alınan elemanların enine kesitlerinde sadece bir kuvvet faktörü belirir - enine kuvvet Q;
2) birkaç özdeş bağlantı elemanının varlığında, bunların her biri bağlantı tarafından iletilen toplam yükün aynı payını algılar;
3) kesme gerilmeleri kesit üzerinde eşit olarak dağılmıştır.
Mukavemet durumu şu formülle ifade edilir:
τ ort = Q / Fa ort ≤ [τ] ort, nerede
Q- yanal kuvvet (birkaç Bence güç aktarımı için bağlantı elemanları pav
S = P cf / ben);
τ Çar- hesaplanan bölümün düzlemindeki kayma gerilimi;
Bkz.- kesim alanı;
[τ] Çar- izin verilen kesme gerilimi.
Çökme genellikle perçin, pim, cıvata ile bağlanan elemanlarda hesaplanır. Bağlantı elemanlarının takıldığı alanlardaki deliklerin duvarları ezilme işlemine tabi tutulur. Genellikle, göçme tasarımı, bağlantı elemanları kesilmek üzere tasarlanmış derzler için gerçekleştirilir.
Ezilme için hesaplanırken, temas eden parçalar arasındaki etkileşim kuvvetlerinin temas yüzeyi üzerinde düzgün bir şekilde dağıldığı ve her noktada bu yüzeye normal olduğu varsayılır. Etkileşim kuvvetine genellikle buruşma stresi denir.
Mukavemet hesabı aşağıdaki formüle göre yapılır:
σ cm = P cm / (i´F cm) ≤ [σ] cm, nerede
σ cm- etkili çökme stresi;
P cm- bağlantı tarafından iletilen çaba;
Bence- bağlantı elemanlarının sayısı;
F cm- çöküşün tahmini alanı;
[σ] cm- izin verilen çökme gerilimi.
Temas yüzeyi üzerindeki etkileşim kuvvetlerinin dağılımının doğası hakkındaki varsayımdan, eğer temas yarım silindirin yüzeyinde gerçekleştirilirse, o zaman hesaplanan alan çıkar. F cm temas yüzeyinin çapsal düzlem üzerindeki izdüşüm alanına eşittir, yani. silindirik yüzeyin çapına eşit D yüksekliğine δ :
F cm = d´ δ
Örnek 10.3
Çubuklar I ve II, pim III ile bağlanır ve çekme kuvvetleriyle yüklenir (Şekil 10.4). Boyutları belirle d, D, d adet, C, e eğer yapılar [σ] p= 120MN/m2, [τ] Çar= 80MN/m2, [σ] cm= 240MN/m2.
Şekil 10.4
Çözüm .
1. Kayma mukavemeti koşulundan pim çapını belirleyin:
Kabul ediyoruz d = 16 × 10 -3 m
2. Çubuğun I çapını çekme mukavemeti durumundan belirleyin (pim deliği tarafından zayıflatılan çubuğun enine kesiti Şekil 10.4b'de gösterilmiştir):
94.2 × 10 3 10 d 2 - 1920´10 3 d - 30 ³ 0
karar verdikten sonra kare eşitsizliği, alırız d³30.8´10 -3 m Kabul ediyoruz d = 31´10 -3 m.
3. Çubuğun II dış çapını, pim deliği tarafından zayıflatılan bölüm olan çekme mukavemeti durumundan belirleyin (Şekil 10.4c):
94.2´10 3 ´D 2 -192´10 3 ´D-61³0
İkinci dereceden denklemi çözerek D = 37.7 elde ederiz. ´10 -3 m... D = 38 alalım ´10 -3 m.
4. Çubuğun II duvarlarının kalınlığının, ezilme mukavemetinin durumuna göre yeterli olup olmadığını kontrol edelim:
Ezilme gerilimi izin verilen ezilme gerilimini aştığından, çubuğun dış çapını artıracağız, böylece ezilme mukavemeti koşulu sağlanacak:
Kabul ediyoruz D= 39 × 10 -3 m.
5. Boyutu belirleyin C II çubuğunun alt kısmının kesme mukavemeti durumundan:
kabul edeceğiz C= 24 × 10 -3 m.
6. Çubuğun I üst kısmının kesme dayanımı durumundan e boyutunu belirleyin:
kabul edeceğiz e= 6× 10 -3 m.
Örnek 10.4
Eğer varsa, perçinli bağlantının (Şekil 10.5a) gücünü kontrol edin. [τ] Çar= 100MN/m2, [σ] cm= 200MN/m2, [σ] p= 140 Mn / m2
Şekil 10.5
Çözüm.
Hesaplama, perçinlerin kesme mukavemetinin, levhalardaki delik duvarlarının ve ezilme için astarların ve ayrıca levha ve astarların gerilim için kontrol edilmesini içerir.
Perçinlerdeki kesme gerilimi aşağıdaki formülle belirlenir:
İncelenen durumda Bence= 9 (bağlantının bir tarafındaki perçin sayısı), k= 2 (çift kesme perçinleri).
τ cf = 550´10 3 / (9´2´ ((3.14´0.02 2) / 4)) = 97.2 MN / m 2
Aşırı perçin kesme mukavemeti:
Delik duvarlarının kesme gerilimi aşağıdaki formülle belirlenir:
Belirli bir derzde, birleştirilecek levhaların deliklerinin duvarlarının çökme alanı, astarlardaki deliklerin duvarlarından daha azdır. Sonuç olarak, levhalar için ezilme gerilmeleri bindirmelerden daha büyüktür, bu nedenle δ hesap = δ = 16 ´10 -3 m.
Sayısal değerleri değiştirerek şunu elde ederiz:
σ cm= 550´10 3 / (9´16´10 -3 ´20´10 -3) = 191 Mn / m 2
Delik duvarlarını kırmak için aşırı güç:
Levhaların çekme mukavemetini kontrol etmek için gerilmeleri aşağıdaki formülle hesaplarız:
n- tehlikeli bir bölümde normal kuvvet;
F ağı- net kesit alanı, yani. sacın kesit alanı eksi perçin delikleri ile zayıflaması.
Tehlikeli bölümü belirlemek için, levhalar için uzunlamasına kuvvetlerin bir diyagramını oluşturuyoruz (Şekil 10.5 d). Diyagramı oluştururken, perçinler arasında düzgün bir kuvvet dağılımı varsayımını kullanacağız. Zayıflamış bölümlerin alanları farklıdır, bu nedenle hangisinin tehlikeli olduğu net değildir. Şekil 10.5c'de gösterilen zayıflamış bölümlerin her birini kontrol ediyoruz.
Bölüm I-I
Bölüm II-II
Bölüm III-III
Tehlikeli olduğu ortaya çıktı bölüm I-I; bu bölümdeki stres, izin verilenden yaklaşık %2 daha yüksektir.
Kaplamayı kontrol etmek, sayfaları kontrol etmekle aynıdır. Peddeki boyuna kuvvetlerin diyagramı Şekil 10.5d'de gösterilmektedir. Bölüm III-III'ün astar için tehlikeli olduğu açıktır, çünkü bu bölüm en küçük alana sahiptir (Şekil 10.5e) ve en büyük boyuna kuvvet bunun içinde ortaya çıkar. n = 0,5P.
Astarın tehlikeli bölümündeki gerilmeler:
Astarın tehlikeli bölümündeki gerilmeler, izin verilenden yaklaşık %3,5 daha yüksektir.