Konsumi i avullit në orë. Përcaktimi i konsumit të avullit të projektuar

Në bazë të vlerës së marrë të η oe, përcaktohet konsumi paraprak i llogaritur i avullit

të cilat do të sqarohen më vonë.

Për turbinat me një nxjerrje të kontrolluar të avullit (siç specifikohet), rrjedha paraprake e avullit përcaktohet nga një formulë e përafërt (duke supozuar që efikasiteti i brendshëm relativ i pjesës me presion të lartë dhe turbinës në tërësi janë të njëjta):

(13)

Ku G- vlera e nxjerrjes së rregulluar (industriale, ngrohje qendrore) në presion R sipas (caktuar); N t 0chvd - rënia e nxehtësisë së një turbine ideale nga presioni fillestar R 0 në presionin e nxjerrjes R sipas (Fig. 6).

Kur llogaritni rrugën e rrjedhës së një turbine me nxjerrje të kontrolluar:

1) të gjitha fazat deri në nxjerrjen e kontrolluar llogariten për konsumin total të avullit të gjetur duke përdorur formulën (13);

2) fazat pas nxjerrjes së kontrolluar llogariten për shpejtësinë e rrjedhjes në modalitetin e pastër të kondensimit, të përcaktuar nga shprehja (12).

Fazat e presionit të ulët duhet të sigurojnë kalimin e avullit kur turbina funksionon me fuqinë elektrike të vlerësuar me nxjerrjen e kontrolluar të fikur (modaliteti i kondensimit).

Llogaritja e qarkut termik, përcaktimi i shkallës së rrjedhës së avullit në ndarjet e turbinës dhe zvogëlimi i bilancit të energjisë kryhen për dy mënyra të funksionimit të turbinës:

a) me nxjerrje të kontrolluar në fuqinë elektrike nominale (modaliteti i bashkëprodhimit);

b) pa nxjerrje të kontrolluar (modaliteti i kondensimit) me fuqinë elektrike të vlerësuar.

Rregullimi i gjatësisë së grykës dhe fletëve të punës të fazave në nxjerrjen e kontrolluar kryhet sipas rrjedhës së avullit nëpër ndarjet e marra në modalitetin e bashkëgjenerimit, dhe fazat e mbetura ― nga rrjedhja e avullit nëpër ndarje në modalitetin e kondensimit.

SHEMBULL I LLOGARITJES SË NJË TURBINE ME AVULLI SHUMË FAZHESH

K-12-35 me tre përzgjedhje rigjeneruese për ngrohjen e ujit të ushqyer në 145 °C sipas të dhënave fillestare të mëposhtme:

nominale energji elektrike N e = 12000 kW;

frekuenca e rrotullimit n=50 s -1;

presioni i avullit përpara turbinës R" 0 = 3,5 MPa;

temperatura e avullit përpara turbinës t"0 = 435 o C;

presioni i avullit të shkarkimit R" k = 0.006 MPa;

shpërndarja e avullit të hundës.

Përcaktimi i konsumit të avullit

Ne llogarisim turbinën për fuqinë ekonomike. Le të pranojmë

N eq =0.9 N e =0,9∙12000 = 10800 kW.

Presioni përpara grykave të fazës së kontrollit në modalitetin e projektimit

R 0 = 0,95∙R"0 = 0,95∙3,5=3,325 MPa.

Humbja e presionit në tubin e shkarkimit përcaktohet nga formula

Δ p = p"Për të ∙ λ∙( Me ch /100) 2,

duke pranuar Me VP =120 m/s, λ = 0,07, marrim

Δ R=0,006∙0,07∙(120/100) 2 = 0,0006 MPa,

presioni i avullit pas teheve të rotorit të fazës së fundit

R për të =p"Për të + Δ R= 0,006 +0,0006 = 0,0066 MPa.

Ne e përshkruajmë përafërsisht procesin në h, s- diagramë

(shih Fig. 1), duke tërhequr pikat A" 0, A 0, A" në t, A te t.

Ne do të gjejmë h 0 = 3304 kJ/kg; h' për të t= 2143 kJ/kg; h për të t= 2162 kJ/kg;

N t 0id = 3304-2143 = 1161 kJ/kg; N t 0 = 3304-2162 = 1142 kJ/kg;

η dr = 1142/1161 = 0,984.

Ne pranojmë η вр = 1.0, η ′ o i= 0.8, sipas të dhënave të referencës

η m =0,98; η g =0,97.

Kështu kemi

η oe = η dr ∙η ′ o i∙η vvr ∙η m ∙η g =0,984∙0,8∙1,0∙0,98∙0,97=0,748.

Rrjedha e llogaritur paraprake e avullit për turbinë

Të gjitha fazat e turbinës do të projektohen për këtë rrjedhje avulli.

Linja e procesit paraprak në h, s-diagrami vizatohet sipas vlerës së pranuar η " o i në mënyrën e mëposhtme:

N T i= 1142∙0,8=913,6 kJ/kg.

Shtyrja N T i V h, s-diagrami, marrim pikën A k në izobar R k (Fig. 6).

Detyra për të vizatuar një vijë të përafërt ndryshimi në gjendjen e avullit në h, s-diagrami është vetëm për të gjetur vëllimin specifik të avullit në dalje nga faza e fundit. Gjendjen e avullit në dalje nga kjo fazë e gjejmë duke paraqitur izobarin R nga A në humbjen e prodhimit

N në z =c 2 2 z/2000.

Në llogaritjen paraprake N në z gjendet nga shprehja

N në z = ζ id a ∙H t 0id ,

ku ζ id a është koeficienti i humbjes së prodhimit të fazës së fundit.

Gjatë llogaritjes, vlerësoni ζ id a dhe gjeni N në z dhe Me 2z.

Fig.6. Procesi i zgjerimit të avullit në dhomën(at) e kondensimit

dhe ngrohja (b) turbinat në h, s-diagramë

Sa më i vogël ζ id a, aq më i vogël, pra, Me 2 z - shpejtësia e daljes së avullit në fazën e fundit, por aq më e gjatë do të jetë gjatësia e tehut.

Vlera e ζ id duhet të vendoset bazuar në të dhënat e disponueshme për dizajne të ngjashme turbinash.

Për turbinat e vogla me kondensim ζ id a = =0,015...0,03; për turbinat me kondensim të madh ζ id a = 0,05 ... 0,08.

Për turbinat me presion të kundërt ζ id a<0,015.

Le të marrim ζ id a =0,0177. Pastaj

N në z = 0,0177∙1161 =20,55 kJ/kg.

Gjendja e avullit në pikën a në z korrespondon me vëllimin specifik të avullit v 2 z=20.07m 3 /kg. Entalpia e avullit pas turbinës h k =

2390.4 kJ/kg.

Duke përcaktuar rrjedhën e përafërt të avullit nëpër turbinë dhe vëllimin specifik të përafërt të avullit në dalje nga faza e fundit, përfundon faza e parë e llogaritjes paraprake.

Faza e dytë konsiston në kontrollimin e mundësisë së zbatimit konstruktiv të fazës së fundit dhe përcaktimin e përafërt të diferencës së nxehtësisë isentropike në të.

2. Llogaritja paraprake e fazës së fundit

Për llogaritjen paraprake të fazës së fundit, dihen parametrat e mëposhtëm:

N t 0id, N në z, ζ id a, G,n.

Në llogaritjet e mëtejshme, indeksi z hidhni.

Shpejtësia e avullit në daljen e grilës së punës së fazës së fundit

Për të përcaktuar diametrin e hapit të fundit, është e nevojshme të vendosni raportin ν = d/l 2 ku d– diametri mesatar i fazës së fundit; l 2 – gjatësia e daljes së tehut të fazës së fundit.

Në turbinat ekzistuese vlera ν shtrihet brenda 2.7 ... 50.0. Vlerat e vogla vlejnë për turbinat me kondensim me fuqi të lartë, vlerat e mëdha janë tipike për turbinat me kondensim me fuqi të ulët dhe turbinat me presion prapa. Tehet e fazave të fundit mund të bëhen me një profil konstant ose të ndryshueshëm. Çështja e kalimit nga tehet me një profil të lartësisë konstante në një të përdredhur duhet të vendoset në bazë të një krahasimi të humbjeve të shkaktuara nga rrjedha rreth tehut të rotorit ndërsa vlera e ν ndryshon. Për vlerat e ν<8 лопатки прихо­дится всегда выполнять закрученными. При ν >12, përdorimi i përdredhjes nuk siguron një fitim të dukshëm në efikasitet.

Le , për shembull, raportiν =5.2. Pastaj, duke supozuar një dalje boshtore të avullit në fazën e fundit, d.m.th. α 2 = 90° (dhe prandaj Me 2a =c 2), marrim:

Kështu, gjatësia e teheve të punës

l 2 =d/ν =1,428/5,2=0,2746 m.

Shpejtësia periferike në diametrin e mesëm të skenës

u =π ∙d∙n= 3,14∙1,428∙50 = 224,3 m/s.

Shpejtësia periferike në majën e tehut
u V =u∙(d+l 2 )/d=224,3∙(1,428+0,2746)/1,428=267,4m/s .

Shpejtësi të tilla janë mjaft të pranueshme.

Kur llogaritni turbinat me fuqi të vogël, nuk ka nevojë të testoni forcën e teheve të rotorit nëse u nuk i kalon 300 m/s .

Diametri i seksionit të rrënjës

d për të = d - l 2 = 1,428 - 0,2746 = =1,153 m .

Shpejtësia periferike e teheve në pjesën e rrënjës

u për të = π ∙d për të ∙n=181,17 m/s.

Rënia e nxehtësisë e përpunuar në fazën aksiale të turbinës përcaktohet për kushte optimale funksionimi, të cilat shprehen me raportin optimal të shpejtësisë.

(14)

ku ρ – shkalla e reaktivitetit në fazë.

Rënia e disponueshme e nxehtësisë e përpunuar në fazën e turbinës me efikasitetin më të madh mund të përcaktohet nga shprehja (14):

,

pas transformimit të cilin e gjejmë

Në këtë formulë sasitë ju,ρ , φ, α 1 i referohen seksionit të mesëm të hapit.

Meqenëse në çdo seksion përgjatë lartësisë së tehut rënia e nxehtësisë N 0 duhet të jetë i njëjtë (presioni përpara dhe pas skenës është konstant në lartësi), atëherë mund të llogaritet duke përdorur shprehjen (15) për seksionin rrënjë të fazës së fundit, ku ρ k ≈0 (të gjitha fazat e turbinave të dhomës janë projektuar me një shkallë reaktiviteti në pjesën e rrënjës ρ k ≈0), u=u k, duke marrë afërsisht φ = 0,95 dhe α 1 = 15 o:

Në një ndryshim të caktuar të nxehtësisë N 0 diametri optimal i seksionit rrënjë të hapit d k mund të përcaktohet pas transformimit të shprehjes (15):

. (16)

Duke marrë, për shembull, për seksionin rrënjë hapat ρ к =0, φ=0,955, α 1 =15 о, marrim diametrin optimal të seksionit rrënjë në N 0 =78 kJ/kg:

3. Llogaritja e fazës së kontrollit

Ne zgjedhim një fazë kontrolli në formën e një disku Curtis me dy kurorë. Le ta marrim rënien e nxehtësisë në të të jetë e barabartë me 30% të rënies totale të nxehtësisë N t 0, e cila do të jetë

N 0 rs =0,3∙1142=342,6 kJ/kg.

Nga llogaritja paraprake e turbinës dimë:

1) konsumi i përafërt i avullit G= 12.436 kg/s;

2) presioni i projektimit përpara grykave të fazës së kontrollit fq 0 =3,325 MPa;

3) entalpia e avullit përpara grykave të fazës së kontrollit h 0 =3304 kJ/kg.

Metoda për llogaritjen e një faze kontrolli me dy rreshta praktikisht nuk ndryshon nga metoda e mësipërme për llogaritjen e një turbine me një fazë me një shtytës me dy rreshta.

Ne ndërtojmë h, s-diagrami i avullit të ujit është një proces isentropik i zgjerimit në këtë fazë nga pika fillestare A 0 (Fig. 7) në pikën a në t pc, duke shtyrë rënien e nxehtësisë. N 0 rs =

342.6 kJ/kg dhe gjeni presionin pas fazës së kontrollit R në rs =0,953 MPa.

Oriz. 7. Përcaktimi i presionit pas fazës së kontrollit dhe

rënie e disponueshme e nxehtësisë N 0 (2- z )

Ne pranojmë shkallën e reaktivitetit të grilave

Puna e parë ρ р1 =0,

Udhëzues ρ n =0.05,

Punimi i dytë ρ р2 =0.

Diferenca e nxehtësisë e përpunuar në grilën e grykës është

N 011 =(1- ρ р1 -ρ n - ρ р2)∙ N 0 rs =0,95∙342,6=325,47 kJ/kg.

Presioni pas rrjetës së parë të punës, i barabartë me presionin pas grykave (pasi ρ р1 = 0), përcaktohet nga h, s-diagramë:

R 11 =p 21 =1.024 MPa.

Diferenca e nxehtësisë e përpunuar në rrjetin udhëzues është

N 012 = ρ n ∙ N 0 rs =0,05∙432,6=17,13 kJ/kg.

Presioni pas rrjetës udhëzuese është i barabartë me presionin pas skenës (pasi ρ р2 =0):

R 12 =p 22 = fq k fq Me=0,953 MPa .

Pasi kemi specifikuar më parë koeficientin e shpejtësisë φ=0.965, ne përcaktojmë humbjen në grykë:

N c =(1- φ 2) N 011 =(1-0,965 2)∙325,47 =22,384 kJ/kg.

Shtyrja e humbjes N nga tek h, s-diagrami (shih Fig. 2), e gjejmë në izobar R 11 =p 12 pikë a 11, që karakterizon gjendjen e avullit pas grykave. Në këtë pikë ne përcaktojmë vëllimin specifik të avullit v 11 =0,24 m 3 / kg .

Shpejtësia izoentropike (e kushtëzuar) e daljes së avullit nga grupi i hundës

Me nga = .

Le të marrim vlerat u/c e barabartë me 0.2; 0,22; 0,24; 0,26; 0.28 dhe kryeni llogaritjet e variantit, rezultatet e të cilave përmblidhen në

tabela 2 (në të gjitha variantet merret α 11 =12,5°).

Për opsionin e parë qëndrim u/c nga = 0.2. Shpejtësia periferike në këtë version

u=(u/c nga)· c nga = 0,2 827,8 = 165,554 m/s.

Diametri mesatar i hapit d=u/(π n)= 1.054 m.

Shpejtësia aktuale e avullit në dalje nga grupi i hundës

778.57 m/s .

Nga ekuacioni i vazhdimësisë për pjesën dalëse të grupit të hundës

ε l 11 = Gv 11 / (π ·d·c 11 · sinα 11)=

12,436·0,24/(π·1,054·778,57·sin12,5°)= 0,00536 m .

Që nga ε l 11 <0,02 м, принимаем парциальный подвод пара к рабочим лопаткам и находим оптимальную степень парциальности

Gjatësia e daljes së teheve të hundës

l 11 = ε l 11 / ε opt =0,0243 m.

Ne marrim gjerësinë e teheve të hundës b 11 = 0,04 m .

Koeficienti i rregulluar i shpejtësisë së grupit të hundës përcaktohet nga Fig. 4 në b 11 /l 11 = 0,04/0,0243 = 1,646 dhe këndi α 11 = 12,5°:

Koeficienti i rregulluar i shpejtësisë së grupit të grykës φ nuk ndryshon nga ai i miratuar më parë, prandaj shpejtësia e avullit në dalje nga grupi i hundës c 11 dhe humbja e energjisë në grupin e hundës H c nuk e specifikojmë.

Dimensionet e teheve të hundës mbeten të pandryshuara. Për të siguruar hapjen e qetë të pjesës së rrjedhës në këtë opsion llogaritjeje, dimensionet e tehuve të punës dhe udhëzuesit merren si më poshtë:

l 21 = 0,0268 m, l 12 =0.0293 m, l 22 =0,0319 m ,

b 21 =0,025 m, b 12 = 0,03 m, b 22 = 0,030 m .

Rezultatet kryesore të llogaritjeve të fazës së kontrollit të turbinës për të pesë opsionet janë përmbledhur në tabelë. 2. Formulat për përcaktimin e të gjitha vlerave numerike të sasive janë dhënë më sipër, në shembullin e llogaritjes së një turbine me hapa shpejtësie.

Nga llogaritjet e variantit (Tabela 2) rezulton se efikasiteti më i lartë relativ i brendshëm i fazës së kontrollit η o i max =0,7597 me diametër mesatar dрс =1,159 m (versioni me raport shpejtësie u/s nga =0,22). Entalpia e avullit prapa fazës së kontrollit në këtë mishërim

h k fq Me =h 0 - H i рс =3304 -260.267=3043.733 kJ/kg.

Kjo entalpi korrespondon me gjendjen e avullit në pikën a deri në p Me në izobar R k fq Me=0,953 MPa h, s-diagramet (shih Fig. 7) dhe merr parasysh të gjitha humbjet e tehut dhe shtesë të fazës së kontrollit. Nga kjo pikë fillon procesi i zgjerimit të avullit në fazat e parregulluara të turbinës.

tabela 2

Rezultatet kryesore të llogaritjes së fazës së kontrollit të turbinës

Dërgoni punën tuaj të mirë në bazën e njohurive është e thjeshtë. Përdorni formularin e mëposhtëm

Studentët, studentët e diplomuar, shkencëtarët e rinj që përdorin bazën e njohurive në studimet dhe punën e tyre do t'ju jenë shumë mirënjohës.

Postuar ne http://www.allbest.ru/

Furnizimi me ngrohje

Burimet e furnizimit me nxehtësi për ndërmarrjet e industrisë së ëmbëlsirave mund të jenë dhoma e tyre e bojlerit ose një burim i jashtëm i centralizuar i nxehtësisë.

Konsumi i energjisë termike konsiston në konsumin e ujit të nxehtë dhe avullit për nevoja të ndryshme:

teknologjike;

amvisëri;

sanitare (ngrohje, ventilim, ajër të kondicionuar).

Avulli i ngopur (pa praninë e hidrazinës ose substancave të tjera kancerogjene) me presion 0,05-1,0 MPa përdoret si ftohës për nevoja teknologjike (për dyqanet e specializuara të çokollatës 0,8-1,0; për dyqanet e tjera 0,05-0,6 MPa).

Ftohësi për sistemin e ventilimit dhe ngrohjes është ujë me temperaturë të lartë me parametra 150 - 70 0 C, 130 - 70 0 C; për furnizimin me ujë të nxehtë - ujë me temperaturë të lartë me të njëjtat parametra ose avull me një presion prej 0.3 MPa - për nevojat e ventilimit dhe 0.07 MPa - për ngrohje.

Në dhomat e kaldajave të fabrikave të ëmbëlsirave me fuqi të ulët, rekomandohet instalimi i kaldajave të llojeve E-35/40-11, E-50/40-11, E-75/40-11; në fabrikat me fuqi të mesme dhe të lartë - kaldaja vertikale me tub uji të tipit DKVR. Kaldaja funksionon me një presion prej 0,9 MPa dhe pa mbinxehje të avullit. Avulli me presion më të ulët për nevoja të ndryshme fitohet me reduktim.

Kondensata e kthyer në dhomën e bojlerit për sistemet e ngrohjes dhe ventilimit merret si 100%, për furnizimin me avull industrial - 80%, sistemet e furnizimit me ujë të nxehtë - 90%.

Llogaritja e konsumit të avullit

Konsumi i avullit për nevoja teknologjike mund të përcaktohet nga standardet e konsumit për pajisjet dhe makinat individuale ose nga treguesit e përmbledhur.

Fabrika që po projektohet ose rikonstruktohet mund të përfshijë punishte të ndryshme në të cilat prodhohen 2-3 grupe të produkteve të ëmbëlsirave (ëmbëlsirat, karamel, biskota, etj.).

Konsumi i avullit për nevoja teknologjike D 1, kg/h përcaktohet me formulën:

D 1 = P 1 * q t

Ku P t është produktiviteti në orë i produkteve të gatshme, t/h;

q t - konsumi specifik i avullit, kg/t.

D 1 = 2,88*1200= 3456 kg/h

Konsumi i avullit për ngrohjen D 2, kg/h llogaritet duke përdorur formulën:

ku Q OT është konsumi maksimal i nxehtësisë për ngrohje, W;

TO - efikasiteti i shkëmbyesit të nxehtësisë (TO = 0,95).

Gjatë përcaktimit të konsumit të kërkuar të nxehtësisë, duhet të merren parasysh zona ku ndodhet fabrika e ëmbëlsirave, kohëzgjatja e sezonit të ngrohjes dhe temperaturat e projektimit.

Konsumi i nxehtësisë për ngrohjen e ndërtesës Q nga, W përcaktohet me formulën:

Q NGA = X 0 * V * q NGA * (t P - t H)

Ku X 0 është karakteristika termike specifike e ndërtesës, W/(m 3 *K);

q OT - humbje specifike e nxehtësisë 1 m 3 e një ndërtese, kJ/m 3;

V - vëllimi i pjesës së nxehtë, m 3 (V = 11750 m 3);

t P - temperatura mesatare e dhomës së nxehtë, 0 C (t P = 18-20 0 C);

t H - temperatura e llogaritur e dimrit të ajrit të jashtëm për ngrohje, 0 C;

Q OT = 0,5 * 11750 * 1,26 * (20-(-18)) = 281295 W

Konsumi i avullit për ventilim D 3, kg/h përcaktohet nga formula:

ku Q in është konsumi i nxehtësisë në orë për ventilim (ngrohja e ajrit), W;

i n - entalpia e avullit, kJ/kg (në një presion avulli prej 0,07 MPa, i n =2666,6 kJ/kg);

i k - entalpi e kondensatës, kJ/kg (i k =375,6 kJ/kg);

TO - efikasiteti i shkëmbyesit të nxehtësisë (TO = 0,95).

Konsumi i nxehtësisë për ventilim Q in, W përcaktohet nga formula:

ku V in është sasia totale e ajrit të ventiluar, m 3 / orë;

X në - karakteristikat specifike të ndërtesës, W/(m 3 *K);

Dendësia e ajrit, kg/m3 (= 1,2 kg/m3);

c - kapaciteti termik specifik i masës së ajrit, kJ/(kg*K) (c= 1.0 kJ/(kg*K);

t P - temperatura mesatare e dhomave të ajrosura, 0 C (t P = 18-20 0 C);

t H - temperatura e projektimit të ajrit të jashtëm gjatë periudhës së ngrohjes, 0 C.

Sasia totale e ajrit të ventiluar V në, m 3 / orë përcaktohet nga formula:

ku P in është përqindja e dhomave të ajrosura (50-60);

V - vëllimi i ndërtesës, m 3;

n - kursi mesatar i këmbimit të ajrit në orë (n=3-5).

Konsumi i avullit për nevojat shtëpiake, D 4, kg/h përcaktohet me formulën:

ku Q pambuku është sasia e nxehtësisë për ngrohjen e ujit për nevoja shtëpiake, W

ku W është konsumi i ujit për nevojat shtëpiake, kg/h (W=800 kg/h);

c - kapaciteti specifik i nxehtësisë së ujit (c = 4,19 kJ/kg*K);

t H, t K - temperaturat fillestare dhe përfundimtare të ujit, (t H = 10 0 C, t K = 75 0 C).

Konsumi total i avullit për prodhimin D s, kg/h është i barabartë me:

Për të përcaktuar konsumin e avullit për nevojat ndihmëse të dhomës së bojlerit, është e nevojshme të përcaktohen humbjet e kondensatës.

Kthimi i kondensatës nga sistemi industrial i furnizimit me avull W k 1 kg/h i fabrikës së ëmbëlsirave është 80%, atëherë

W k 1 = 0,8*D 1

W k 1 = 0,8*3456=2764,8 kg/h

Kthimi i kondensatës W k 4, kg/h nga sistemi i furnizimit me ujë të nxehtë është 90%, atëherë

W k 4 = 0,9*D 4

W k 4 = 0,9*100,11=90,1 kg/h

Humbja e kondensatës D n. k, kg/h janë

Dn. k = D s - (W k 1 - W k 4)

Dn. k = 4562,99 - (2764,8 + 90,1) = 1708,1 kg/h

Konsumi i ujit të papërpunuar B, kg/h për të mbuluar humbjet e kondensatës merret 20% më shumë, atëherë

B = 1,2 * D n. për të

B = 1,2 * 1708,1 = 2049,72 kg / orë

Konsumi i avullit për ngrohjen e ujit D p.v. , kg/h është e barabartë me:

ku i 1 është entalpia e ujit në =40 0 C (168 kJ/kg);

i 2 - entalpi e ujit në =5 0 C (21 kJ/kg);

i n - entalpi me avull në 0,6 MPa (2763 kJ/kg);

i k - entalpi e kondensatës, (669 kJ/kg);

Efikasiteti i ngrohësit të ujit me avull (= 0,95).

Konsumi i avullit për deaerimin e ujit D ae, kg/h është i barabartë me

ku i cp është entalpia mesatare e ujit që hyn në deaerator, kJ/kg (i cp = 433 kJ/kg);

W p.v. - kondensata nga ngrohësi i ujit para trajtimit kimik të ujit, kg/h (W p.v. = D p.v.).

Kërkesa totale e dhomës së kaldajave për avull D k, kg/h

D k = D s + D pv + D ae

D k = 4562,99 + 151,46 + 683,31 = 5397,76 kg/h

Duke marrë parasysh humbjet e nxehtësisë në tubacionet e avullit, njësitë, etj., të cilat mund të jenë 8-10%, kërkesa e vlerësuar për avull D total, kg/h (për periudhën e dimrit) do të jetë

D total = D k * 1.1

D total = 5397,76* 1,1 = 5937,54 kg/h

Zgjedhja e kaldajave me avull

Zgjedhja e llojit dhe numrit të kaldajave për të plotësuar të gjitha nevojat e ndërmarrjes bëhet në atë mënyrë që ato të sigurojnë kërkesën maksimale për avull gjatë periudhës së dimrit të funksionimit, dhe në verë të jetë e mundur të riparohen kaldaja një nga një. Kaldaja zgjidhen në bazë të avullit dhe përçueshmërisë termike të tyre. Nëse literatura referuese jep sipërfaqen e ngrohjes, atëherë sipërfaqja totale e ngrohjes F, m 2 përcaktohet me formulën:

ku D totali është kërkesa e vlerësuar e avullit për periudhën e dimrit, kg/h;

h - faktori i sigurisë i barabartë me 1.1-1.2;

q k - vëllimi specifik i avullit, kg/m 2 h, i barabartë me 30-40 në varësi të bojlerit dhe llojit të karburantit;

Pasi të kemi përcaktuar sipërfaqen totale të ngrohjes, ne zgjedhim bojlerin E-35/40-11 dhe instalojmë 2 copë.

kondensata e ventilimit të ftohësit

Postuar në Allbest.ru

Dokumente të ngjashme

Ngarkesa e vlerësuar e nxehtësisë për furnizimin me ujë të nxehtë. Përcaktimi i konsumit të avullit nga konsumatorët e jashtëm. Përcaktimi i fuqisë së turbinës, prurja e avullit për turbinë, zgjedhja e llojit dhe numrit të turbinave. Konsumi i avullit për ngrohës me presion të lartë. Zgjedhja e kaldajave me avull.

puna e kursit, shtuar 26.01.2016


Paraqitja e procesit të zgjerimit të avullit në një turbinë në një diagram H-S. Përcaktimi i parametrave dhe normave të rrjedhës së avullit dhe ujit në një termocentral. Hartimi i ekuilibrave bazë të nxehtësisë për komponentët dhe pajisjet e qarkut termik. Vlerësimi paraprak i rrjedhës së avullit për turbinë.

puna e kursit, shtuar 12/05/2012


Procesi i zgjerimit të avullit në një turbinë në diagramin h, s. Bilanci i prurjeve kryesore të avullit dhe ujit. Përcaktimi i rrjedhës së avullit në turbinën e lëvizjes. Llogaritja e një instalimi të ngrohjes në rrjet, deaerator me presion të lartë. Përcaktimi i fuqisë termike të njësive të fuqisë.

puna e kursit, shtuar 08/09/2012


Përshkrim i shkurtër i qarkut termik të turbinës T-110/120-130. Llojet dhe qarqet komutuese të ngrohësve rigjenerues. Llogaritja e parametrave kryesorë të HPH: avulli i ngrohjes, uji i ushqyer, rrjedhja e avullit në ngrohës, ftohësi me avull dhe ftohësi i kondensatës.

puna e kursit, shtuar 07/02/2011


Llogaritja e ngarkesës së nxehtësisë dhe vizatimi i grafikut. Përzgjedhja paraprake e pajisjeve kryesore: turbinat me avull dhe kaldaja. Konsumi total i ujit të rrjetit për ngrohje qendrore. Llogaritja e qarkut termik. Bilanci i avullit. Analiza e ngarkimit të turbinës dhe bojlerit, ngarkesa termike.

puna e kursit, shtuar 03/03/2011


Përshkrimi i qarkut termik, elementet dhe struktura e tij. Llogaritja e instalimit për ujin e rrjetit të ngrohjes. Ndërtimi i procesit të zgjerimit të avullit. Bilanci i avullit dhe kondensatës. Projektimi i objekteve të karburantit, furnizimit me ujë. Llogaritja e emetimeve dhe zgjedhja e oxhakut.

puna e kursit, shtuar 13.12.2013


Parametrat e avullit dhe ujit të një njësie turbine. Rrjedhje nga vulat e turbinës. Ngrohje rigjeneruese me presion të lartë. Deaerator i ujit të ushqyer. Instalimi i parangrohjes së ajrit të bojlerit. Zgjerues kullimi për ngrohjen e ngrohësve me avull.

puna e kursit, shtuar 03/06/2012


Përcaktimi i rrjedhës paraprake të avullit në turbinë. Llogaritja e instalimit për ujin e rrjetit të ngrohjes. Ndërtimi i procesit të zgjerimit të avullit. Llogaritja e ndarësve me fryrje të vazhdueshme. Kontrollimi i bilancit të avullit. Llogaritja e treguesve tekniko-ekonomikë të funksionimit të stacionit.

puna e kursit, shtuar 16.10.2013


Përcaktimi i fuqisë maksimale termike të dhomës së bojlerit. Konsumi mesatar i nxehtësisë në orë për furnizimin me ujë të nxehtë. Bilanci termik i ftohësve dhe deaeratorit. Llogaritja hidraulike e rrjetit të ngrohjes. Shpërndarja e konsumit të ujit sipas zonës. Reduktimi i njësive ftohëse.

puna e kursit, shtuar 28.01.2011


Ndërtimi i procesit të zgjerimit të avullit në diagramin h-s. Llogaritja e instalimit të ngrohësve të rrjetit. Procesi i zgjerimit të avullit në turbinën e drejtimit të pompës së furnizimit. Përcaktimi i rrjedhës së avullit për turbinë. Llogaritja e efiçencës termike të termocentraleve dhe përzgjedhja e tubacioneve.

3.2.2 Llogaritja e konsumit të avullit për ngrohje dhe ventilim

Llogaritja e kostove të nxehtësisë për ngrohjen dhe ventilimin përcaktohet me formulën:

Q=q · V · (t pom – t llogaritje ) · T vit , kW/vit, (3.11)

ku q është konsumi specifik i nxehtësisë për ngrohjen dhe ajrosjen e 1 m 3 dhomë me një ndryshim temperature prej 1 ° C, kW/(m 3 deg).

Vlera mesatare e kësaj vlere mund të merret: për ngrohje - 0,45 · 10 -3 kW/(m 3 .deg), për ventilim 0.9 · 10 -3 kW/(m 3 .deg).

V është vëllimi i përgjithshëm i ambienteve të kantierit pa marrë parasysh vëllimin e dhomave të tharjes, m3;

t dhomë – temperatura e dhomës, e supozuar të jetë 20°C;

t calc – temperatura e projektimit për ngrohje dhe ventilim;

Viti T - kohëzgjatja e sezonit të ngrohjes përcaktohet nga formula:

T viti = 24*τ nga, h,

ku τ nga është kohëzgjatja e sezonit të ngrohjes, ditë.

T vit = 24 · 205 = 4920 orë.

P nga = 0,45 · 10 -3 · 4456,872 · (20-(-26)) · 4920 = 453,9 · 10 3 kW/vit.

P ndenja = 0,09 · 10 -3 · 4456,872 · (20-(-12)) · 4920 = 63,15 · 10 3 kW/vit.

Tabela 3.3 – Llogaritja e konsumit të nxehtësisë për ngrohje dhe ventilim

Llogaritja e kërkesës vjetore të avullit për ngrohje dhe ventilim përcaktohet me formulën:

3.2.3 Llogaritja e konsumit të nxehtësisë (avullit) për nevoja shtëpiake

Llogaritja e konsumit të nxehtësisë (avullit) për nevojat shtëpiake përcaktohet me formulën:

ku q është konsumi i avullit për person për ndërrim;

m – numri i njerëzve që punojnë në turnin më të ngarkuar;

n është numri i ndërrimeve të punës në vend (këshillohet të merren 2);

τ – numri i ditëve të funksionimit të sitit në vit.

3.2.4 Llogaritja e kërkesës totale vjetore për avull për nevoja teknologjike dhe shtëpiake, ngrohje dhe ventilim

Llogaritja e kërkesës totale vjetore të avullit për nevojat teknologjike dhe shtëpiake, ngrohjen dhe ventilimin përcaktohet me formulën:

D përgjithësisht = D viti akademik + D nga + D jeta e përditshme , t/vit. (3.14)

D përgjithësisht =8.13+891.47+2.6=902.2 t/vit.

Në ndërmarrje, avulli i ujit përdoret për qëllime teknologjike, shtëpiake dhe energjitike.

Për qëllime teknologjike, avulli i vdekur dhe i gjallë përdoret si ftohës. Avulli i gjallë përdoret, për shembull, për zierjen e lëndëve të para në kaldaja ose ngrohjen dhe përzierjen e lëngjeve me flluska, për të krijuar presion të tepërt në autoklava, si dhe për të ndryshuar gjendjen agregate të një lënde (avullim ose avullim i lëngjeve, materiale tharjeje, etj. etj.). Avulli i vdekur përdoret në shkëmbyesit e nxehtësisë sipërfaqësore me ngrohje me avull. Presioni i avullit që përdoret në fabrikat e përpunimit të mishit varion nga 0,15 deri në 1,2 MPa (1,5÷12 kg/cm2).

Për çdo operacion teknologjik duke përdorur avull uji, konsumi i tij përcaktohet sipas bilancit të nxehtësisë së çdo procesi termik. Në këtë rast, përdoren të dhënat nga bilancet materiale të llogaritjeve të produktit. Për proceset e grumbullit, merret parasysh koha e trajtimit të nxehtësisë për çdo cikël.

Në çdo rast specifik, ngarkesa termike e aparatit (nxehtësia e shpenzuar) mund të përcaktohet nga bilanci i nxehtësisë së procesit. Për shembull, nxehtësia e shpenzuar për ngrohjen e produktit që nga fillimi ( t n) në finale ( t j) temperaturat për një aparat të vazhdueshëm përcaktohen me formulën 72:

Q = Gc (t k – t n)φ, (72)

Ku P– nxehtësia e shpenzuar për ngrohje, J/s (W), d.m.th. ngarkesa termike e pajisjes;

G

Me– kapaciteti termik specifik i produktit në temperaturën mesatare të tij, J/kg K;

t te, t n – temperatura fillestare dhe përfundimtare, °C;

φ – koeficienti duke marrë parasysh humbjen e nxehtësisë në mjedis
e mërkurë ( φ = 1,03÷1,05).

Kapaciteti i nxehtësisë i produktit zgjidhet ose nga librat e njohur të referencës, ose llogaritet sipas parimit të aditivitetit për sistemet me shumë komponentë.

Për të ndryshuar gjendjen agregate të një substance (ngurtësim, shkrirje, avullim, kondensim), konsumohet energji termike, sasia e së cilës përcaktohet me formulën 73:

Ku P– sasia e nxehtësisë, J/s (W);

G– shpejtësia e rrjedhës masive të produktit, kg/s;

r– nxehtësia e kalimit fazor, J/kg.

Kuptimi r përcaktohet nga të dhënat e referencës në varësi të llojit të produktit dhe llojit të kalimit fazor të substancës. Për shembull, nxehtësia e shkrirjes së akullit merret si e barabartë me r 0 = 335,2 10 3 J/kg, yndyrë

r w = 134·10 3 J/kg. Nxehtësia e avullimit varet nga presioni në vëllimin e punës të aparatit: r = f (P a). Në presionin atmosferik r= 2259·10 3 J/kg.

Për aparatet e vazhdueshme, llogaritet konsumi i nxehtësisë për njësi të kohës (J/s (W) - rrjedha e nxehtësisë), dhe për aparatet periodike - për cikël funksionimi (J). Për të përcaktuar konsumin e nxehtësisë për ndërrim (ditë), është e nevojshme të shumëzoni rrjedhën e nxehtësisë me kohën e funksionimit të pajisjes për ndërrim, ditë ose me numrin e cikleve të funksionimit të një pajisjeje periodike dhe numrin e pajisjeve të ngjashme.

Konsumi i avullit të ujit të ngopur si ftohës në kushtet e kondensimit të plotë të tij përcaktohet nga ekuacioni:

Ku D– sasia e avullit të ujit për ngrohje, kg (ose shpejtësia e rrjedhjes, kg/s);

P total – konsumi total i nxehtësisë ose ngarkesa termike e aparatit termik (kJ, kJ/s), e përcaktuar nga ekuacioni i bilancit të nxehtësisë së aparatit;

– entalpia e avullit dhe kondensatës së ngopur të thatë, J/kg;

r– nxehtësia latente e avullimit, kJ/kg.

Konsumi i avullit të gjallë për përzierjen e produkteve të lëngshme (flluska) merret me një normë prej 0,25 kg/min për 1 m 2 të seksionit kryq të aparatit.

Konsumi i avullit për nevoja shtëpiake dhe shtëpiake sipas këtij neni, avulli përdoret për të ngrohur ujin për dushe, lavanderi, dysheme dhe pajisje për larjen dhe pajisje për djegie.

Konsumi i avullit për pajisjet e djegies dhe inventarin përcaktohet nga rrjedha e tij nga tubi sipas ekuacionit të rrjedhës:

(75)

Ku D w – konsumi i avullit për djegie, kg/ndërrim;

d– diametri i brendshëm i zorrës (0,02÷0,03 m);

ω – shpejtësia e rrjedhjes së avullit nga tubi (25÷30 m/s);

ρ – dendësia e avullit, kg/m3 (sipas tabelave të Vukalovich ρ = f(ρ ));

τ – koha e përvëlimit, h (0,3÷0,5 h).

Nëse marrim ekuacionin τ = 1 orë, atëherë konsumi i avullit përcaktohet në kg/h.

Llogaritja e konsumit të avullit për të gjithë artikujt është përmbledhur në tabelën 8.3.

Tabela 8.3 - Konsumi i avullit, kg

Konsumi specifik i avullit llogaritet duke përdorur formulën 76.

Artikulli ofron një fragment të një tabele me avull të ngopur dhe të mbinxehur. Duke përdorur këtë tabelë, vlerat përkatëse të parametrave të gjendjes së saj përcaktohen nga vlera e presionit të avullit.

Kolona 1: Presioni i avullit (p)

Tabela tregon vlerën absolute të presionit të avullit në bar. Ky fakt duhet mbajtur parasysh. Kur flasim për presion, zakonisht flasim për presion të tepërt, i cili tregohet nga një matës presioni. Sidoqoftë, inxhinierët e procesit përdorin presion absolut në llogaritjet e tyre. Në praktikë, ky dallim shpesh çon në keqkuptime dhe zakonisht me pasoja të pakëndshme.

Me futjen e sistemit SI, u pranua që vetëm presioni absolut të përdoret në llogaritjet. Të gjitha instrumentet matëse të presionit të pajisjeve teknologjike (përveç barometrave) kryesisht tregojnë presion të tepërt, nënkuptojmë presion absolut. Kushtet normale atmosferike (në nivelin e detit) nënkuptojnë presionin barometrik prej 1 bar. Presioni i matësit zakonisht tregohet në bar.

Kolona 2: Temperatura e avullit të ngopur (ts)

Tabela, së bashku me presionin, tregon temperaturën përkatëse të avullit të ngopur. Temperatura në presionin përkatës përcakton pikën e vlimit të ujit dhe kështu temperaturën e avullit të ngopur. Vlerat e temperaturës në këtë kolonë përcaktojnë gjithashtu temperaturën e kondensimit të avullit.

Në një presion prej 8 bar, temperatura e avullit të ngopur është 170°C. Kondensata e formuar nga avulli në një presion prej 5 bar ka një temperaturë përkatëse prej 152 °C.

Kolona 3: Vëllimi specifik (v”)

Vëllimi specifik tregohet në m3/kg. Me rritjen e presionit të avullit, vëllimi specifik zvogëlohet. Në një presion prej 1 bar, vëllimi specifik i avullit është 1.694 m3/kg. Ose me fjalë të tjera, 1 dm3 (1 litër ose 1 kg) ujë gjatë avullimit rritet në vëllim me 1694 herë në krahasim me gjendjen e tij origjinale të lëngshme. Në një presion prej 10 bar, vëllimi specifik është 0,194 m3/kg, që është 194 herë më i madh se ai i ujit. Vlerat specifike të vëllimit përdoren në llogaritjen e diametrave të tubacioneve të avullit dhe kondensatës.

Kolona 4: Graviteti specifik (ρ=rho)

Graviteti specifik (i quajtur edhe dendësia) jepet në kJ/kg. Tregon sa kilogramë avull përmban 1 m3 vëllim. Ndërsa presioni rritet, graviteti specifik rritet. Në një presion prej 6 bar, avulli me vëllim 1m3 ka një peshë prej 3,17 kg. Në 10 bar - tashmë 5,15 kg dhe në 25 bar - më shumë se 12,5 kg.

Kolona 5: Entalpia e ngopjes (h')

Entalpia e ujit të vluar jepet në kJ/kg. Vlerat në këtë kolonë tregojnë se sa energji termike nevojitet për të vluar 1 kg ujë me një presion të caktuar, ose sa energji termike përmban kondensata që kondensohet nga 1 kg avull me të njëjtën presion. Në një presion prej 1 bar, entalpia specifike e ujit të vluar është 417,5 kJ/kg, në 10 bar – 762,6 kJ/kg dhe në 40 bar – 1087 kJ/kg. Me rritjen e presionit të avullit, entalpia e ujit rritet dhe pjesa e tij në entalpinë totale të avullit po rritet vazhdimisht. Kjo do të thotë se sa më i lartë të jetë presioni i avullit, aq më shumë energji termike mbetet në kondensatë.

Kolona 6: Entalpia totale (h”)

Entalpia jepet në kJ/kg. Kjo kolonë e tabelës tregon vlerat e entalpisë së avullit. Tabela tregon se entalpia rritet deri në një presion prej 31 bar dhe zvogëlohet me një rritje të mëtejshme të presionit. Në një presion prej 25 bar vlera e entalpisë është 2801 kJ/kg. Për krahasim, vlera e entalpisë në 75 bar është 2767 kJ/kg.

Kolona 7: Energjia termike e avullimit (kondensimit) (r)

Entalpia e avullimit (kondensimit) tregohet në kJ/kg. Kjo kolonë tregon sasinë e energjisë termike të nevojshme për të avulluar plotësisht 1 kg ujë të vluar në presionin e duhur. Dhe anasjelltas - sasia e energjisë termike që lirohet gjatë procesit të kondensimit të plotë të avullit (të ngopur) në një presion të caktuar.

Në një presion prej 1 bar r = 2258 kJ/kg, në 12 bar r = 1984 kJ/kg dhe në 80 bar r = vetëm 1443 kJ/kg. Me rritjen e presionit, sasia e energjisë termike të avullimit ose kondensimit zvogëlohet.

Rregulli:

Me rritjen e presionit të avullit, sasia e energjisë termike e nevojshme për të avulluar plotësisht ujin e vluar zvogëlohet. Dhe në procesin e kondensimit të avullit të ngopur në presionin e duhur, çlirohet më pak energji termike.