4.2.6 Llogaritja e kunjit për prerje

Le të llogarisim gishtin për prerje.

Forca e gishtit është e siguruar

4.3.5 Llogaritja e kushinetave të levës

Zgjedhim një kushinetë sferike me dy rreshta nr.3003168 sipas GOST 5721-75 me parametra: C=2130000 N, d=340mm, D=520mm, B=133mm.

Ne do të llogarisim metodën sipas formulës së përcaktuar në.

Mbajtja e jetës:

ku b 1 është faktori duke marrë parasysh drejtimin e ngarkesës, b 1 = 5;

b 2 - faktor duke marrë parasysh kushtet e lubrifikimit, b 2 = 1;

b 3 - koeficienti i temperaturës, b 3 = 1;

b 4 - koeficienti i madhësisë, b 4 = 1,5;

b 5 - faktor duke marrë parasysh vetitë e materialit, b 5 = 1.1;

D a - diametri i sferës, D a = 100 mm;

в - gjysma e këndit të lëkundjes, в = 90 о;

C - kapaciteti i ngarkesës dinamike të vlerësuar, C = 2,130,000 N;

Jeta mbajtëse e levës:

Kur shtyni 1 rresht të pjesëve të punës, boshti i lëvizjes, leva dhe, në përputhje me rrethanat, kushineta e levës rrotullohen përmes një këndi prej 180 dhe përmes të njëjtit kënd gjatë goditjes së kundërt. Ky kënd korrespondon me 1 rrotullim.

Ato. Ka 1 rrotullim të mbajtësit të levës për çdo rresht të pjesëve të punës.

Masa e një rreshti të pjesëve të punës është 11200 kg = 112 ton Produktiviteti i mullirit është 210 t/h.

Numri i boshllëqeve në 1 orë 210/112 = 1,85 copë.

Kjo do të thotë që në 1 orë kushineta e levës do të bëjë 1.85 rrotullime.

Pastaj, jeta e shërbimit, e shprehur në orë, për kushinetën e levës është G/15.

Fondi vjetor i kohës së punës është 7200..7400 orë (nëse orët e riparimeve të planifikuara të të gjithë mullirit zbriten nga 8760 orë në vit). Duke marrë parasysh këtë, jeta e shërbimit mund të shprehet në vite:

ku n h - rrotullime të kushinetave për 1 orë.

Jeta e mbajtësit të levës:

Pompë elektrike e mbyllur

Ku është sforcimi i lejueshëm i prerjes së çelësit, plotësohet kushti për kontrollimin e lidhjes së çelësit për prerje...

Ne caktojmë trashësinë e fllanxhës së arrës, duke e marrë atë të barabartë me: NB = 0.3*NG = 21 mm. Seksion i rrezikshëm: 3 - 3 (Fig. 2); Gjendja e rezistencës statike në prerje: fsr? [fsr]; ku [fsr] = ; [s] = 4…5; уB= 250 MPa; Le të marrim [s]=5, [fsr] = MPa. ==8...

Projektimi i Mekanizmit të Vidhave

Seksion i rrezikshëm: 4 - 4 (Fig. 2); Shih Fig. 1 për diagramin e ngarkimit të spirales. 5; Oriz. 5. Skema e ngarkimit të një bobine filetore gjatë llogaritjes për prerje Gjendja e rezistencës statike gjatë prerjes: fsr? [fsr] (përkufizimi i [fsr] - shih më lart)...

Dizajni i makinës

Gjendja e rezistencës në prerje, ku [fsr] është sforcimi i lejueshëm i prerjes; [fsr] = 100 MPa (, f. 74); prandaj sigurohet gjendja e forcës. 8.2 Lidhja me çelës të një boshti me shpejtësi të ulët me një ingranazh. 8.2...

Dizajni i makinës

Gjendja e rezistencës në prerje, ku [fsr] = 100 MPa (, f. 74); prandaj sigurohet gjendja e forcës. 8.3 Lidhja me çelës e boshtit të kutisë së shpejtësisë së ulët me rrotullën e lëvizjes së zinxhirit 8.3...

Dizajni i makinës

Gjendja e rezistencës në prerje, ku [fsr] = 100 MPa (, f. 74); prandaj, gjendja e forcës është e siguruar...

Dizajni i ngasjes së rripit transportues

Përzgjedhja e lidhjeve kyçe u krye gjatë fazës së parë të paraqitjes paraprake. Të gjithë çelësat janë prizmatikë (GOST 233360-78) (shih Figurën 8) Çelësi përjeton një stres dërrmues në sipërfaqet anësore (cm) dhe një stres prerës (mesatar)...

Dizajni i një kuti ingranazhi të bazuar në një mekanizëm planetar diferencial të mbyllur për një motor turboprop në lartësi të lartë

Arra me vrima 76 merr shtytjen e vidës. Me ndihmën e tij, gara e brendshme e shkëputshme e kushinetave të topit 70 shtypet në jakën e boshtit; ajo gjithashtu bashkon shpërndarësin 39 me shiritat. Le të kontrollojmë fijet e arrës për prerje: (5.1...

Dizajni i kruese MoAZ-60071

Për të llogaritur madhësinë e gishtit, do ta marrim atë si një rreze të fiksuar në dy mbështetëse, mbi të cilën vepron forca Sp nga ana e cilindrit hidraulik, e cila shkakton momente përkuljeje, sepse Momenti i përkuljes vepron në aeroplan...

Llogaritja e motorit të pistonit të aviacionit

Llogaritja është bërë për forcën ndaj momenteve të përkuljes; deri në deformimin maksimal të lejueshëm (ovalizim) për të shmangur bllokimin në kokën e sipërme të shufrës lidhëse; në presionin specifik në sipërfaqet e fërkimit të tij...

Llogaritja e makinës shtytëse të furrës

Sforcimet e prerjes përcaktohen nga formula: ku: b - gjerësia e çelësit, - zona e prerjes së çelësit, - sforcimi i lejueshëm i prerjes, = 60... 100 MPa (vlerat më të vogla pranohen për ngarkesa të pabarabarta ose goditje), l - çelës standard gjatësia...

Llogaritja e një motori me naftë me katër cilindra në linjë

Gjatë funksionimit të motorit, kunja e pistonit është e ekspozuar ndaj ngarkesave të ndryshueshme, duke rezultuar në sforcime të përkuljes, prerjes, shtypjes dhe ovalizimit. Në përputhje me kushtet e specifikuara të punës për materialet...

Kuti ingranazhi për motor turboprop në lartësi të madhe

Arra me vrima thith shtytjen e vidës. Me ndihmën e tij, gara e brendshme e ndashme e kushinetës së topit shtypet në jakën e boshtit; gjithashtu siguron qendrën në shirita. Le të kontrollojmë fijet e arrës për prerje: (5.1...

Kuti ingranazhi me krimba

, (6.2) ku b është gjerësia e çelësit, mm; . Kështu, sigurohet forca e lidhjeve të kyçura...

Termike dhe llogaritjet strukturore kompresor pistoni

Presioni më i madh në kutinë e pistonit në kushinetë Presioni më i madh në kryqëzimin e kunjit me pistonin Stresi në përkulje Stresi prerës në seksionin midis bosit të pistonit dhe kokës...

Me turn quhet ngarkim në të cilin në prerjen tërthore të traut shfaqet vetëm një faktor i forcës së brendshme - forca tërthore.

Le të shqyrtojmë një rreze mbi të cilën veprojnë dy forca, të barabarta në madhësi (Fig. 20) dhe të drejtuara në të kundërt. Këto forca janë pingul me boshtin e rrezes dhe distanca ndërmjet tyre është e papërfillshme. Nëse këto forca janë mjaftueshëm të forta, ndodh prerja.

Ana e majtë e trupit është e ndarë nga e djathta përgjatë një seksioni të caktuar AB. Deformimi që i paraprin prerjes, i cili konsiston në shtrembërimin e këndeve të djathta të një paralelipipedi elementar, quhet prerje. Në Fig. 20, b tregohet prerja që ndodh në paralelipiped para prerjes; drejtkëndësh një krevat shndërrohet në paralelogram një krevat". Madhësia SS K , të cilit prerja tërthore CD lëvizur në lidhje me seksionin ngjitur ab, quhet zhvendosje absolute. Këndi Y me të cilin ndryshojnë këndet e drejta të paralelipipedit quhet zhvendosje relative.

Oriz. 20. Skema e deformimit të prerjes: A) forcat prerëse që veprojnë në tra; b) deformimi i elementit të traut një krevat

Për shkak të deformimeve të vogla, këndi U mund të përkufizohet si më poshtë:

Natyrisht, në seksion AB nga gjashtë faktorët e forcës së brendshme, do të lindë vetëm forca tërthore P, e barabartë me forcën F:

Kjo forcë prerëse P shkakton shfaqjen e vetëm sforcimeve prerëse d.m.th.

Një pamje e ngjashme vërehet në pjesët e përdorura për t'u lidhur elemente individuale makineritë, - ribatinat, kunjat, bulonat etj., pasi në shumë raste ato perceptojnë ngarkesa pingul me boshtin e tyre gjatësor.

Ngarkesa anësore në detaje të specifikuara ndodh, në veçanti, gjatë tensionit (ngjeshjes) të elementeve që lidhen. Në Fig. 21 tregon shembuj të lidhjeve të kunjit (a), ribatonisë (b), bulonës (c) dhe lidhjeve me çelës (d). I njëjti lloj ngarkimi i pjesëve lidhëse ndodh edhe kur transmetohet çift rrotullimi, për shembull, kur lidhni një ingranazh me një bosht duke përdorur një kunj, i cili, kur transmeton çift rrotullues nga ingranazhi në bosht (ose anasjelltas), mbart një ngarkesë pingul me boshti i saj.

Oriz. 21.

A) gjilpere; b) thumba; V) me bulona; G) i kyçur

Kushtet aktuale të funksionimit të pjesëve në shqyrtim janë komplekse dhe varen kryesisht nga teknologjia e prodhimit të elementeve strukturorë individualë dhe montimi i saj.

Llogaritjet praktike të këtyre detajeve janë shumë të kushtëzuara dhe bazohen në supozimet bazë të mëposhtme:

• 1. Në seksion kryq, lind vetëm një faktor i brendshëm i forcës - forca tërthore P.
• 2. Sforcimet tangjenciale që dalin në prerje tërthore shpërndahen në mënyrë të barabartë në sipërfaqen e saj.
• 3. Nëse lidhja bëhet nga disa pjesë identike (bulona, ​​etj.), supozohet se të gjitha janë të ngarkuara në mënyrë të barabartë.

Shkatërrimi i elementeve lidhës (në rast të forcës së pamjaftueshme) ndodh si rezultat i prerjes së tyre përgjatë një rrafshi që përkon me sipërfaqen e kontaktit të pjesëve që lidhen (shih Fig. 21.6). Prandaj, ata thonë se këta elementë punojnë në prerje, dhe sforcimet prerëse që lindin në seksionin e tyre kryq quhen gjithashtu sforcimet prerëse dhe shënojnë t av.

Bazuar në supozimet e formuluara më sipër, marrim gjendjen e mëposhtme të rezistencës në prerje:

Ku g S r- sforcimi i llogaritur i prerjes që lind në prerjen tërthore të pjesës që llogaritet; Q- forca prerëse që shkakton prerjen e elementeve lidhës (bulona, ​​ribatina, etj.); [t sr]- stresi i lejueshëm i prerjes, në varësi të materialit të elementeve lidhës dhe kushteve të funksionimit të strukturës; ZA cp- sipërfaqja totale e prerjes: LA cp - Një cp t(Këtu Një e mërkurë- zona e prerjes së një elementi lidhës; z- numri i elementeve lidhës; / - numri i planeve të prera në një element lidhës).

Në inxhinierinë mekanike, kur llogariten kunjat, bulonat, çelësat, etj. [T avg] = (0,5...0,6)*[o] - për materialet plastike dhe [x cf] = (0,8... 1,0)-[A]- për materialet e brishta. Vlerat më të vogla merren kur saktësia e përcaktimit të ngarkesave efektive është e ulët dhe mundësia e ngarkimit jo strikt statik është e mundur.

Formula (30) është varësia për llogaritja e verifikimit lidhjet prerëse. Në varësi të formulimit të problemit, ai mund të transformohet për të përcaktuar ngarkesën e lejuar ose sipërfaqen e kërkuar të prerjes kryq (llogaritja e projektimit).

Llogaritja e prerjes siguron forcën e elementeve lidhës, por nuk garanton besueshmërinë e strukturës (montimit) në tërësi. Nëse trashësia e elementeve që lidhen është e pamjaftueshme, atëherë presionet që lindin midis mureve të vrimave të tyre dhe pjesëve lidhëse bëhen të papranueshme të mëdha. Si rezultat, muret e vrimave janë grimcuar dhe lidhja bëhet e pasigurt. Nëse ndryshimi i formës së vrimës është i rëndësishëm (në presione të larta), dhe distanca nga qendra e saj deri në skajin e elementit është e vogël, një pjesë e elementit mund të pritet (shkëputet).

ku presionet që lindin midis sipërfaqeve të vrimave dhe pjesëve lidhëse(Fig. 22, a) në zakonisht quhet sforcimet dërrmuese dhe caktojini ato Os*. Prandaj, një llogaritje që siguron zgjedhjen e dimensioneve të tilla të pjesëve në të cilat nuk do të ketë deformime të konsiderueshme të mureve të vrimave quhet llogaritja e kolapsit. Shpërndarja e sforcimeve mbajtëse në sipërfaqen e kontaktit të pjesëve është shumë e pasigurt (Fig. 22, b) dhe në masë të madhe varet nga hendeku (në gjendje të pa ngarkuar) midis mureve të vrimës dhe bulonës (ribatinës, etj.).

Oriz. 22. Transferimi i presionit në shufrën e ribatinës: A) formë e përgjithshme lidhje me thumba; b) shpërndarja e stresit përgjatë gjeneratorit; V) zona e shtypjes së gozhdës

Llogaritja për shtypjen është gjithashtu e kushtëzuar dhe kryhet me supozimin se forcat e ndërveprimit midis pjesëve shpërndahen në mënyrë uniforme në sipërfaqen e kontaktit dhe janë normale në këtë sipërfaqe në të gjitha pikat.

Formula përkatëse e llogaritjes ka formën

Ku F- ngarkesa dërrmuese; 1A SM - sipërfaqja totale e thërrmuar; [[një cm = (2,..2.5)-[[a c] - sforcimi i lejueshëm shtypës i materialit kontaktues, forca e të cilit është më e vogël.

Për zonën e llogaritur të dërrmimit gjatë kontaktit përgjatë planit (Fig. 21, G) merrni zonën aktuale të kontaktit Një cm = 1-1, ku / është madhësia e çelësit në drejtim pingul me planin e vizatimit; me kontakt në një sipërfaqe cilindrike (shih Fig. 21, a, b, c dhe Fig. 22, a, c) zona e llogaritur merret si zona e projektimit të sipërfaqes së kontaktit në rrafshin qendror, d.m.th. Një cm = d-d. Për trashësi të ndryshme të pjesëve që do të lidhen, duhet të zëvendësoni d„i“. Sipërfaqja totale e shtypjes ?Një SM = ACM -z(ku z është numri i elementeve lidhës).

Siç u përmend tashmë, në disa dizajne pjesët lidhëse (kunjat, çelësat) punojnë për prerje përgjatë seksioneve gjatësore (shih Fig. 21, d); Parakushtet për llogaritjen dhe metodologjinë e tij mbeten të njëjta si për prerjen përgjatë seksioneve tërthore.

Përveç llogaritjeve për prerjen dhe shtypjen, është e nevojshme duke kontrolluar rezistencën në tërheqje të elementeve të lidhur përgjatë seksionit të dobësuar. Në këtë rast, zona prerje tërthore pranohet duke marrë parasysh dobësimin:

Ku Dhe kjo eshte - zona e seksionit të dobësuar.

Në Fig. 23 tregon një lidhje me bulona. Fuqitë F priren të lëvizin fletët në lidhje me njëra-tjetrën. Kjo parandalohet nga një rrufe në qiell, në të cilën, nga ana e secilës fletë, transmetohen forcat e shpërndara përgjatë sipërfaqes së kontaktit, rezultantët e së cilës janë të barabarta F. Këto forca priren të presin bulonën përgjatë rrafshit të ndarjes së fletëve T- l, pasi në këtë seksion vepron forca anësore maksimale P = F.

Duke supozuar se sforcimet tangjenciale janë të shpërndara në mënyrë uniforme, marrim

Oriz. 23. Lidhja me bulona: A) forma e përgjithshme; b) zona e shtypjes

Kështu, gjendja e rezistencës së prerjes së bulonave merr formën

Nga këtu mund të gjeni diametrin e bulonave:

Gjatë llogaritjes së kësaj lidhjeje me bulona, ​​duhet pasur parasysh se ngarkesat e aplikuara në elementët e lidhjes, përveç prerje shkaku shtypja e sipërfaqeve kontaktuese.

Ku Ah, - përfaqëson zonën e projeksionit të sipërfaqes së kontaktit në planin diametral (shih Fig. 22, b, c): A sh = 3 d.

Pastaj kushti për forcën shtypëse të lidhjes me bulona (shih Fig. 23)

nga e marrim

Për të qenë të kënaqur kushtet e rezistencës së prerjes dhe shtypjes, Nga dy diametrat e gjetur, duhet të merrni më të madhin, duke e rrumbullakosur në vlerën standarde.

Është e zakonshme të mbështetemi në prerjen për disa nyje të salduara (Fig. 24).

Oriz. 24. Diagrami i bashkimit të salduar: A) diagrami i projektimit të një saldimi me fileto; b) zona e prerjes ABCD bashkoj

Nëse nuk i merrni parasysh rruazat, atëherë në seksion saldimi i filetos ka formën e një izosceles trekëndësh kënddrejtë(shih Fig. 24, A). Shkatërrimi i tegelit do të ndodhë përgjatë seksionit kryq minimal të tij ABCD(shih Fig. 24, b), lartësia e të cilit k = 3- cos 45° =0,7 3 .

Për një bashkim të salduar me mbivendosje, të dy shtresat përfshihen në llogaritje. Në këtë rast, ne shkruajmë kushtin për forcën e shtresës:

ku / t është gjatësia e vlerësuar e shtresës fundore; t, - stresi i lejuar për nyjet e salduara.

Meqenëse në fillim dhe në fund të tegelit cilësia e tij përkeqësohet për shkak të mungesës së depërtimit, gjatësia e tij aktuale rritet me 10 mm në krahasim me atë të llogaritur:

ku / është gjatësia aktuale e tegelit (në Fig. 24, 6:1 = b).

Pjesë që i nënshtrohen prerjes (prerjes) dhe thërrmimit

1. Boshti (Fig. 25, A). Nëse trashësia e pjesës 2 është më e vogël, A t = Sd;

ku / është numri i planeve (zonave) të prerjes.

2. Bulon (Fig. 25, b). Në këtë rast Dhe dasmë -ndh

Oriz. 25. Lidhjet e pjesëve: A) boshti; b) rrufe në qiell

3. Ribatina me një prerje (Fig. 26, A prerje e dyfishtë (Fig. 26, b).

Oriz. 26. Diagrami i projektimit të lidhjes me thumba: A) me një avion prerës; b) me dy avionë prerës

• 4. Çelësat (Fig. 27, A) Punojnë për prerje dhe thërrmim, por llogariten kryesisht vetëm për grimcim. Zonat e prerjes dhe të thërrmimit përcaktohen nga formula A mesatare = b i 1 A CM =lt.
• 5. Bashkimi i salduar (Fig. 27, b).

Saldimi i filetos dështon në një kënd prej 45° ndaj planit ndarës si rezultat i prerjes: te- këmba e saldimit me fileto, e zgjedhur sipas trashësisë së fletës që saldohet.

Tegel me dy anë: A av = 2-0 y bsb = 1,4 te b.

Oriz. 27. Lidhjet: A) i kyçur; b) salduar

Shembulli 6. Përcaktoni numrin e kërkuar të ribatinave në lidhjen e dy fletëve të ngarkuara me forca F= 85 kN (Fig. 28). Diametri i ribatinës d= 16 mm. Sforcimet e lejuara [g sr]= 100 MPa, [

Nga gjendja e rezistencës në prerje

Ku A C p=k d 2/ 4 - zona e prerjes; z - numri i thumbave.

Oriz. 28.

Nga gjendja e forcës dërrmuese Ku Asm = dS- zona e shtypjes; z është numri i thumbave, ne marrim

Përfundim: për të shmangur prerjen ose shtypjen e ribatinave, duhet të instalohen pesë ribatina.

Shembulli 7. Një rrufe çeliku (Fig. 29) ngarkohet me forcë F= 120 kN. Përcaktoni diametrin e tij d dhe lartësia e kokës DHE, nëse sforcimet e lejueshme [о р] = 120 MPa, = 80 MPa. Gjerësia e brezit b- 150 mm dhe trashësia e tyre

Lidhja mund të dështojë për shkak të këputjes së shtresave ballore përgjatë këmbëve vertikale ss" ose nga prerja e këtyre shtresave përgjatë këmbëve horizontale ss". Sidoqoftë, praktika tregon se shtresa është shkatërruar përgjatë një seksioni përgjysmues, lartësia e të cilit

Ku te- këmba e tegelit, në rastin tonë te = 8.

Një shtresë e tillë është projektuar me kusht për prerjen përgjatë një seksioni përgjysmues bazuar në gjendjen e forcës:

Ku A av = 0,7 3b- zona e prerjes së një saldimi.

Oriz. tridhjetë.

Përfundim: qepjet janë të nënngarkuara.

Shembulli 9. Boshti transmeton një çift rrotullues prej 27 kN m duke përdorur një lidhje spine (Fig. 31). Diametri i boshtit D= Diametri i brendshëm 80 mm d = 68 mm, lartësia e folesë h= 6 mm, gjerësia e folesë b- 12 mm, gjatësia e lidhjes / = 100 mm. Numri i shiritave 2 = 6. Përcaktoni sforcimet e prerjes dhe shtypjes së splinës.

Oriz. 31.

Duke supozuar se të gjitha splinat janë të ngarkuara në mënyrë të barabartë, gjejmë forcën për spline:

Le të përcaktojmë tensionin e prerjes:

Sforcimet e lejuara – 80…120 MPa.

Ovalizimi i gishtit

Ovalizimi i gishtit ndodh kur veprimi forcat vertikale(Fig. 7.1, V) deformimi ndodh me rritjen e diametrit të prerjes tërthore. Rritjet maksimale të diametrit të gishtit në pjesën e mesme:

, (7.4)

ku është koeficienti i marrë nga eksperimenti,

TE=1,5…15( -0,4) 3 ;

– moduli i elasticitetit të çelikut të gishtit, MPa.

Në mënyrë tipike = 0,02 ... 0,05 mm - ky deformim nuk duhet të kalojë gjysmën e hapësirës diametrike midis kunjit dhe bosave ose vrimës së kokës së shufrës lidhëse.

Stresi që lindin gjatë ovalizimit (shih Fig. 7.1) në pika 1 Dhe 3 e jashtme dhe 2 Dhe 4 fibrat e brendshme mund të përcaktohen nga formula:

Për sipërfaqen e jashtme të gishtit

. (7.5)

Për sipërfaqen e brendshme të gishtit

, (7.6)

Ku h- trashësia e murit të gishtit, r = (d n + d në 4; f 1 dhe f 2 – funksione pa dimensione në varësi të pozicionit këndor të seksionit të projektimit j, i gëzuar.

f 1 = 0,5 kostum j+0,3185sin j-0,3185j cos j;

f 2 =f 1 - 0,406.

Pika më e ngarkuar 4 . Vlerat e vlefshme
s St. = 110...140 MPa. Në mënyrë tipike, boshllëqet e instalimit midis kunjit lundrues dhe tufës së shufrës lidhëse janë 0,01 ... 0,03 mm, dhe në bosët e një pistoni prej gize 0,02 ... 0,04 mm. Me një kunj lundrues, hendeku midis kunjit dhe bosit për një motor të ngrohtë nuk duhet të jetë më

D = D¢+( a fq D t fq - a b D t b) d e hënë, (7.7)

Ku a pp dhe a b – koeficientët zgjerim linear Materiali i kunjave dhe bosit, 1/K;

Dt pp dhe Dt b – rritje e temperaturës së gishtit dhe të shefit.

Unaza pistoni

Unazat e ngjeshjes (Fig. 7.2) janë elementi kryesor i mbylljes së hapësirës brenda cilindrike. Instaluar me hapësirë ​​mjaft të madhe radiale dhe boshtore. Duke mbyllur mirë hapësirën e gazit të sipërm pistonit, ata, duke pasur një efekt pompimi, nuk kufizojnë rrjedhën e vajit në cilindër. Për këtë përdoren unaza kruese vaji (Fig. 7.3).

Përdoret kryesisht:

1. Unaza me prerje drejtkëndore. Lehtë për t'u prodhuar, ka sipërfaqe të madhe kontakti me murin e cilindrit, i cili siguron largim të mirë të nxehtësisë nga koka e pistonit, por ato nuk përshtaten mirë në shpimin e cilindrit.

2. Unazat me sipërfaqe pune konike çahen në pus, pas së cilës fitojnë cilësi unazash me prerje drejtkëndore. Megjithatë, prodhimi i unazave të tilla është i vështirë.

3. Unaza përdredhëse (shtylla rrotullimi). Në pozicionin e punës, një unazë e tillë është e përdredhur dhe sipërfaqe pune kontakton pasqyrën me një buzë të ngushtë, si ato konike, e cila siguron hyrjen.

4. Unazat e krueses së vajit sigurojnë ruajtjen e një filmi vaji midis unazës dhe cilindrit me trashësi 0,008...0,012 mm në të gjitha mënyrat. Për të parandaluar lundrimin në një film vaji, ai duhet të sigurojë presion të lartë radial (Fig. 7.3).

Atje jane:

a) Unaza prej gize me një zgjerues susta të përdredhur. Për të rritur qëndrueshmërinë, unazat e punës të unazave janë të veshura me një shtresë kromi poroz.

b) Unaza kruese vaji prej çeliku dhe të parafabrikuara të kromuar. Gjatë funksionimit, unaza humbet elasticitetin e saj në mënyrë të pabarabartë rreth perimetrit, veçanërisht në bashkimin e bllokimit kur nxehet. Si rezultat, unazat detyrohen gjatë prodhimit, gjë që siguron një diagram presioni të pabarabartë. Presion i madh të marra në zonën e kalasë në formën e një diagrami në formë dardhe 1 dhe në formë loti 2 (Fig. 7.4, A).

Sforcimet prerëse të kunjave në prerje tërthore I- I, oriz. 1, τ s, MPa:

Gjatë përcaktimit të sforcimeve të lejueshme [ τ c ] sipas formulës (6) për materialin e gishtit sipas tabelës. 1:

Koeficient Kτ p përcaktohet sipas tabelës 3 në varësi të diametrit të gishtit d;

- Koeficient Kτ n përcaktohet sipas tabelës 4, duke supozuar se sipërfaqja e gishtit është e lëmuar;

Koeficient Kτ te = 1 pranohet për hartimin e një kunj pa shpatulla ose brazda në një seksion të rrezikshëm;

Koeficient Kτ në të përcaktuara sipas tabelës. 6, Në përgjithësi rekomandohet përdorimi i forcimit të sipërfaqes.

Nëse kushti i forcës sipas formulës (8) nuk plotësohet, duhet të zgjidhni një shkallë çeliku me cilësi më të lartë ose të rrisni diametrin e kunjit d.

Oriz. 4. Pjesë me koncentrues tipik stresi: A- kalimi nga një madhësi më e vogël b për më shumë l, rrezja e filetos r 1 ; b - diametri i vrimës kryq d 1

Oriz. 5. Diagrami i llogaritjes së kunjit të menteshës: A– diagrami i forcave prerëse; b - diagrami i momenteve të përkuljes

5.2. Llogaritja e përkuljes së gishtit

Duke marrë parasysh pasigurinë e kushteve për kapjen e gishtit në faqe dhe ndikimin e devijimit dhe deformimit të faqeve në shpërndarjen e ngarkesës specifike, është një diagram i thjeshtuar i projektimit të një trau në dy mbështetëse të ngarkuara me dy forca të përqendruara. miratuar, Fig. 5. Sforcimet maksimale të përkuljes zhvillohen në hapësirën e mesme të traut. Tensionet përkulja e gishtit, σ dhe, MPa, në seksion 4-4 , oriz. 5:

σ dhe = M/W≤[σ dhe ], (9)

Ku M– momenti i përkuljes në një seksion të rrezikshëm, N∙mm:

M = 0,125F max ( l+ 2δ );

W – momenti boshtor i rezistencës, mm 3:

W = πd 3  / 32  0.1 d  3 ,

l- gjatësia e pjesës së fërkimit të gishtit, e përcaktuar në varësi të raportit l/d, dhënë në Shtojcë. dhe diametri i gishtit d, mm, e gjetur në paragrafin 4.1; δ – trashësia e murit të syrit, e përcaktuar në pikën 6.1;

[σ dhe ] – sforcimet e lejuara gjatë përkuljes sipas formës. (6).

Llogaritur duke përdorur formulat (6) dhe (9):

- Kσ k – koeficienti përcaktohet sipas tabelës. 5 duke marrë parasysh përqendruesin e stresit - vrimën tërthore për furnizimin e lubrifikantit, Fig. 1;

Shanset Kσ p, Kσ n dhe TE y është përshkruar në të njëjtën mënyrë si llogaritja e gishtit sipas pikës 5.1.

Nëse kushti i forcës sipas formulës (9) nuk plotësohet, diametri i kunjit duhet të rritet d.

Vlera përfundimtare d, i treguar në vizatim, është rrumbullakosur në vlerën standarde më të afërt më të madhe nga një numër dimensionesh normale lineare në përputhje me GOST 6636-69.

Elementet që lidhin pjesë të ndryshme, për shembull, thumba, kunjat, bulonat (pa pastrim) janë krijuar kryesisht për prerje.

Llogaritja është e përafërt dhe bazohet në supozimet e mëposhtme:

1) në seksionet kryq të elementeve në shqyrtim, lind vetëm një faktor i forcës - forca tërthore P;

2) nëse ka disa elementë identikë lidhës, secili prej tyre merr të njëjtën pjesë të ngarkesës totale të transmetuar nga lidhja;

3) sforcimet tangjenciale shpërndahen në mënyrë të barabartë në seksion.

Gjendja e forcës shprehet me formulën:

τ av = Q/F av ≤[ τ] av, Ku

P- forca prerëse (në disa i elementet lidhëse gjatë transmetimit të forcës P mesatare

Q = P mesatare /i);

τ mesatar- sforcimi prerës në rrafshin e seksionit të llogaritur;

F mesatar- zona e prerjes;

[τ] mesatar- sforcimi i lejueshëm i prerjes.

Si rregull, elementët që lidhen me thumba, kunja dhe bulona llogariten për kolaps. Muret e vrimave në zonat ku janë instaluar elementët lidhës janë subjekt i kolapsit. Në mënyrë tipike, llogaritjet e kushinetave kryhen për lidhjet elementet lidhëse të cilat janë të dizajnuara për prerje.

Gjatë llogaritjes së dërrmimit, supozohet se forcat e ndërveprimit ndërmjet pjesëve kontaktuese janë të shpërndara në mënyrë uniforme mbi sipërfaqen e kontaktit dhe në çdo pikë janë normale për këtë sipërfaqe. Forca e ndërveprimit zakonisht quhet stres dërrmues.

Llogaritjet e forcës kryhen duke përdorur formulën:

σ cm = P cm /(i´F cm) ≤ [σ] cm, Ku

σ cm- stresi efektiv dërrmues;

P cm- forca e transmetuar nga lidhja;

i- numri i elementeve lidhës;

F cm- zona e llogaritur e thërrmimit;

[σ] cm- stresi i lejueshëm mbajtës.

Nga supozimi për natyrën e shpërndarjes së forcave të ndërveprimit mbi sipërfaqen e kontaktit rrjedh se nëse kontakti kryhet mbi sipërfaqen e një gjysmë cilindri, atëherë zona e llogaritur F cm e barabartë me zonën e projeksionit të sipërfaqes së kontaktit në planin diametrik, d.m.th. e barabartë me diametrin e sipërfaqes cilindrike d në lartësinë e saj δ :

F cm = d´ δ

Shembulli 10.3

Shufrat I dhe II lidhen me kunja III dhe ngarkohen me forca tërheqëse (Fig. 10.4). Përcaktoni dimensionet d, D, d copë, c, e dizajne, nëse [σ] р= 120 MN/m2, [τ] mesatar= 80 MN/m2, [σ] cm= 240 MN/m2.

Figura 10.4

Zgjidhje .

1. Përcaktoni diametrin e kunjit nga gjendja e rezistencës në prerje:

Ne pranojmë d = 16×10 -3 m

2. Përcaktoni diametrin e shufrës I nga gjendja e rezistencës në tërheqje (seksioni kryq i shufrës i dobësuar nga vrima për kunjën është paraqitur në Fig. 10.4b):

94,2 × 10 3 10 d 2 - 1920´10 3 d - 30 ³ 0

Duke vendosur pabarazia kuadratike, marrim d³30.8´10 -3 m. Marrim d = 31´10 -3 m.

3. Le të përcaktojmë diametrin e jashtëm të shufrës II nga gjendja e rezistencës në tërheqje të seksionit të dobësuar nga vrima për kunjin (Fig. 10.4c):

94,2´10 3´D 2 -192´10 3´D-61³0

Duke zgjidhur ekuacionin kuadratik, marrim D = 37.7 10-3 m. Le të marrim D = 38 10-3 m.

4. Le të kontrollojmë nëse trashësia e mureve të shufrës II është e mjaftueshme sipas gjendjes së forcës dërrmuese:

Meqenëse sforcimi i mbajtësit tejkalon stresin e lejueshëm mbajtës, ne do të rrisim diametrin e jashtëm të shufrës në mënyrë që të plotësohet gjendja e forcës mbajtëse:

Ne pranojmë D= 39×10 -3 m.

5. Përcaktoni madhësinë c nga gjendja e rezistencës në prerje të pjesës së poshtme të shufrës II:

Le të pranojmë c= 24×10 -3 m.

6. Le të përcaktojmë madhësinë e nga gjendja e rezistencës në prerje të pjesës së sipërme të shufrës I:

Le të pranojmë e= 6×10 -3 m.

Shembulli 10.4

Kontrolloni forcën e lidhjes së ribatinës (Fig. 10.5a), nëse [τ] mesatar= 100 Mn/m2, [σ] cm= 200 Mn/m2, [σ] р= 140 Mn/m2.

Figura 10.5

Zgjidhje.

Llogaritja përfshin kontrollin e forcës së prerjes së thumbave, mureve të vrimave në fletë dhe pllakave për shtypje, si dhe fletëve dhe pllakave për tension.

Stresi i prerjes në thumba përcaktohet nga formula:

Në këtë rast i= 9 (numri i thumbave në njërën anë të bashkimit), k= 2 (ribatina me prerje të dyfishtë).

τ av = 550´10 3 / (9´2´((3.14´0.02 2) /4)) = 97.2 Mn/m 2

Forca e tepërt e prerjes së thumbave:

Stresi dërrmues i mureve të vrimës përcaktohet nga formula:

Në një lidhje të caktuar, zona e shtypjes së mureve të vrimave në fletët që bashkohen është më e vogël se muret e vrimave në pllaka. Rrjedhimisht, stresi dërrmues për fletët është më i madh se për mbivendosjet, kështu që ne pranojmë δ kalc = δ = 16 ´10 -3 m.

Zëvendësimi vlerat numerike, marrim:

σ cm= 550´10 3 / (9´16´10 -3 ´20´10 -3) = 191 Mn/m 2

Forca e tepërt për shkak të shtypjes së mureve të vrimave:

Për të kontrolluar rezistencën në tërheqje të fletëve, ne llogarisim stresin duke përdorur formulën:

N- forcë normale në një seksion të rrezikshëm;

F neto- sipërfaqja neto e prerjes tërthore, d.m.th. Zona e seksionit kryq të fletës minus dobësimin e saj nga vrimat e thumbave.

Për të përcaktuar seksionin e rrezikshëm, ndërtojmë një diagram të forcave gjatësore për fletët (Fig. 10.5 d). Kur ndërtojmë diagramin, do të përdorim supozimin e shpërndarjes uniforme të forcës midis ribatinave. Zonat e seksioneve të dobësuara janë të ndryshme, kështu që nuk është e qartë se cila prej tyre është e rrezikshme. Ne kontrollojmë secilën nga seksionet e dobësuara, të cilat janë paraqitur në Figurën 10.5c.

Seksioni I-I

Seksioni II-II

Seksioni III-III

Doli të ishte e rrezikshme seksioni I-I; stresi në këtë seksion është afërsisht 2% më i lartë se i lejuari.

Kontrollimi i mbivendosjes është i ngjashëm me kontrollin e fletëve. Diagrami i forcave gjatësore në rreshtim është paraqitur në figurën 10.5d. Natyrisht, seksioni III-III është i rrezikshëm për rreshtimin, pasi ky seksion ka sipërfaqen më të vogël (Fig. 10.5e) dhe forca më e madhe gjatësore ndodh në të. N = 0,5P.

Stresi në pjesën e rrezikshme të rreshtimit:

Sforcimet në pjesën e rrezikshme të rreshtimit janë afërsisht 3.5% më të larta se ajo e lejuar.