Ovaj dizajn koristi tri veze prstiju: klackalicu ručke i vezu između malog klipa i ručke. I u prvom i u drugom slučaju postoje dvije presječene ravnine, što izravno utječe na čvrstoću konstrukcije. Prsti zglobovi obično su dizajnirani da izdrže smicanje i drobljenje:
Dopuštena posmična napetost prsta,
;
- dopuštena napetost prsta za gnječenje,
;
gdje je F – opterećenje koje djeluje na zglob prsta;
Z – ukupan broj prstiju u zglobu;
δ – debljina lima, mm;
dhole – promjer rupe, mm;
K – broj presječnih ravnina.
Rezanje prstiju za St0, St2 - 1400 kgf / cm2; za St3 - 1400 kgf / cm2.
Drobljenje prstima za St0, St2 - 2800 kgf / cm2, za St3 - 3200 kgf / cm2.
Izračun prsta na tijelu:
mm;
mm.
Izračun prsta na klipu:
mm;
mm.
Prihvaćam prst sa zaustavnom glavom d=3 mm; D=5,4 mm; L=12 mm.
Najpopularniji:
Tehnološki proces rada lokalne stanice
Stanice su najvažnije linearne proizvodno-gospodarske organizacije u kojima se ostvaruje izravna komunikacija željeznička pruga s naseljima, industrijskim poduzećima i agroindustrijskim kompleksima. Na željezničkoj mreži ZND-a i Baltika postoje...
Automobilski transport hladnjačama
Korištenje hladnoće za konzerviranje prehrambeni proizvodi odavno je poznato. U tu svrhu prvo su korišteni led i snijeg, a zatim mješavine leda i soli, što je omogućilo postizanje temperatura ispod 0°C. Transportni hladnjaci namijenjeni su transportu ohlađenih i smrznutih prehrambenih proizvoda...
Analiza vanjskog okruženja transportne industrije Habarovskog teritorija
Promet je jedan od gospodarskih podsustava Nacionalna ekonomija. Služi kao materijalna osnova industrijskih odnosa između pojedinih zemalja i regija svijeta za razmjenu dobara, djeluje kao čimbenik koji organizira globalni gospodarski prostor i osigurava daljnje...
Posmična naprezanja klina u presjeku ja- ja, riža. 1, τ s, MPa:
Pri određivanju dopuštenih naprezanja [ τ c ] prema formuli (6) za prst materijal prema tablici. 1:
Koeficijent Kτ p se određuje prema tablici 3 ovisno o promjeru prsta d;
- koeficijent Kτ n se određuje prema tablici 4, pod pretpostavkom da je površina prsta polirana;
Koeficijent Kτ Do = 1 prihvaća se za konstrukciju zatika bez rubova ili utora u opasnom dijelu;
Koeficijent Kτ na određuje se prema tablici. 6, Općenito se preporučuje korištenje površinskog otvrdnjavanja.
Ako uvjet čvrstoće prema formuli (8) nije ispunjen, trebate odabrati kvalitetniji čelik ili povećati promjer zatika d.
Riža. 4. Dijelovi s tipičnim koncentratorima naprezanja: A– prijelaz s manje veličine b više l, polumjer zaobljenja r 1 ; b – promjer križnog otvora d 1
Riža. 5. Dijagram proračuna zatika šarke: A– dijagram posmičnih sila; b – dijagram momenata savijanja
5.2. Proračun savijanja prstiju
Uzimajući u obzir nesigurnost uvjeta za uklještenje prsta u obraze i utjecaj otklona prsta i deformacije obraza na raspodjelu specifičnog opterećenja, pojednostavljena proračunska shema grede na dva oslonca opterećena s dvije koncentrirane sile je usvojen, Sl. 5. Najveća naprezanja savijanja razvijaju se u srednjem rasponu grede. Stres savijanja prstiju, σ i, MPa, u presjeku 4-4 , riža. 5:
σ i = M/Š≤[σ i ], (9)
Gdje M– moment savijanja u opasnom presjeku, N∙mm:
M = 0,125F max ( l+ 2δ );
W – aksijalni moment otpora, mm 3:
W = πd 3 / 32 0,1 d 3 ,
l- duljina trljajućeg dijela prsta, određena ovisno o omjeru l/d, dano u Dodatku. i promjer prsta d, mm, nalazi se u stavku 4.1; δ – debljina stijenke oka, određena u klauzuli 6.1;
[σ i ] – dopuštena naprezanja pri savijanju prema obliku. (6).
Izračunato pomoću formula (6) i (9):
- Kσ k – koeficijent se određuje prema tablici. 5 uzimajući u obzir koncentrator naprezanja - poprečni otvor za dovod maziva, sl. 1;
Izgledi Kσ p, Kσ n i DO y propisano je na isti način kao i izračun prstiju prema klauzuli 5.1.
Ako uvjet čvrstoće prema formuli (9) nije zadovoljen, potrebno je povećati promjer trna d.
Konačna vrijednost d, naznačeno na crtežu, zaokružuje se na najbližu veću standardnu vrijednost od broja normalnih linearnih dimenzija u skladu s GOST 6636-69.
Osnovni koncepti. Formule za izračun.
Predavanje 4. Smicanje i drobljenje.
Dijelovi koji se koriste za spajanje pojedinačni elementi automobili i građevinske strukture– zakovice, klinovi, vijci, tipli – percipiraju opterećenja okomito na svoju uzdužnu os.
Sljedeće pretpostavke su valjane.
1. U presjeku nastaje samo jedan unutarnji čimbenik sile - poprečna sila Q .
2. Tangencijalni naponi koji nastaju u presjeku ravnomjerno su raspoređeni po njegovoj površini.
3. Ako je spoj izveden od više istovjetnih dijelova, smatra se da su svi jednako opterećeni.
Uvjet čvrstoće na smicanje (provjeriti proračun):
Gdje Q – posmična sila
– broj vijaka, zakovica, ja– broj reznih ravnina zatvarač)F prosj – područje reza jednog vijka ili zakovice, D – promjer vijka ili zakovice.
[τ prosj] – dopušteno posmično naprezanje, ovisno o materijalu spojni elementi i uvjete rada konstrukcije. Prihvatiti [τ prosj] = (0,25...0,35)·σ t, gdje je σ t granica tečenja.
Također vrijedi: , jer , Gdje n– faktor sigurnosti (za čelik jednak 1,5).
Ako je debljina dijelova koji se spajaju nedovoljna ili je materijal dijelova koji se spajaju mekši od materijala vijka, igle itd., tada se stijenke rupa zgnječe i veza postaje nepouzdana i dolazi do kolapsa. Pri kolapsu djeluju samo normalna naprezanja - σ. Stvarna površina drobljenja je polucilindar, izračunata površina je projekcija polucilindra na središnju ravninu. F cm , Gdje d – promjer vijka ili zakovice, - minimalna debljina lima (ako su limovi koji se spajaju različite debljine).
Provjerite izračun za smicanje spojnih dijelova:
Donja formula slična je formuli (52)
,
Q – posmična sila jednaka veličini vanjskoj
Gdje je z broj zakovica (vijka)
ja– broj kriški (jednak broju spojenih listova minus jedan)
[τ ] = dopušteni posmični napon. Ovisi o marki materijala za zakovice i radnim uvjetima strukture.
Provjerite izračun za gnječenje povezanih dijelova:
, (53)
Gdje je d promjer zakovice (vijka)
Minimalna debljina lima
z– broj zakovica (vijaka)
Dopušteno normalno naprezanje tijekom gnječenja spojenih dijelova.
Provjerite izračun za puknuće spojenih dijelova:
, (54)
Gdje ( c - z d) – širina lima bez zakovica
Minimalna debljina lima
Dopušteno normalno naprezanje pri lomu spojenog dijela.
Proračun se provodi za područje gdje postoji maksimalan broj spojnih dijelova (zakovice, klinovi, vijci itd.).
Projektni proračun (određivanje broja zakovica).
, (55)
(56)
Odaberite najveći broj zakovica.
Određivanje najvećeg dopuštenog opterećenja.
, (57)
, (58)
Od dvije vrijednosti odaberite najmanje opterećenje.
Vlačna sila R=150Kn.,
dopušteni smični napon 
dopušteno naprezanje ležaja
dopušteno vlačno naprezanje 
,
ukupan broj zakovica z=5 kom. (u jednom redu su 3, u drugom 2),
promjer zakovice.
Proračuni smicanja i drobljenja
Primjer #1
Okrugla šipka rastegnuta silom F = 180 kN utvrđeni
na dio pomoću pravokutne igle (slika 1). Iz uvjeta vlačne čvrstoće, čelika na smicanje i gnječenje odredite promjer šipke d, potrebna duljina A njegov repni dio, kao i dimenzije presjeka čeke t I h ne uzimajući u obzir njegov rad na savijanje. Prihvatljiva naprezanja: [ σ r] = 160 MPa, [ τ prosj] = 100 MPa, [ σ cm] = 320 MPa.Sl. 1
Riješenje.
Rod pod silom F doživljava napetost, oslabljeni dio bit će dio šipke koji prolazi kroz klin. Njegova površina određena je kao razlika između površina kruga i pravokutnika, čija je jedna stranica jednaka širini čeka. t, a drugi se može uzeti jednak promjeru šipke d.. Ovo područje je prikazano na (Sl. 1, g).
Prema stanju vlačne čvrstoće
odredi područje istezanja zamjenom N=F, imamo:
izjednačavanje 
(1) dobivamo prvu jednadžbu. U dršci šipke, pod pritiskom klina, može se izrezati područje Srijeda
= 2(a-h)∙
d. Iz uvjeta posmične čvrstoće
odredite područje rezanja drške
dakle 2( a-h)· d= 1800(2) dobivamo drugu jednadžbu.
Na temelju uvjeta da je rez šipke i čekova jednak čvrstoći, određujemo površinu rezanja čeka koja se definira kao A 2sr= 2h∙ t i jednaki su A 1sr oni. A 2av =A 1sr, pa dobivamo treću jednadžbu 2 h∙ t = 1800(3).
Pod silom F zatik, vršeći pritisak na unutrašnjost šipke uzrokuje da se šipka sruši preko tog područja A cm = dt.
odredite područje gužvanja:
Tako dobivamo četiri jednadžbe za određivanje promjera štapa d, duljina drške A i dimenzije presjeka čekova t I h:
2(a-h)∙ d = 1800(4)
2h∙ t = 1800
d∙ t = 56,25
Umjesto toga zamijenimo u prvu jednadžbu sustava (4). d∙ t= 56,25, dobivamo:
– 56,25 = 1125 ili = 1125 + 56,25 = 1687,5
odavde 
oni. d = 46,4mm
jer d∙
t=56,25,
;t = 12,1 mm .
Iz treće jednadžbe sustava (4) određujemo h.
2h∙ t = 1800, odavde; h = 74,3 mm .
Iz druge jednadžbe sustava (4) određujemo A.
2(Ah) ∙ d = 1800
(Ah) = 900, odavde
Tako, A = 93,7 mm.
Primjer br. 2
Provjerite vlačnu čvrstoću šipke i vijak na smicanje i gnječenje ako je sila primijenjena na šipku F = 60 kN, mjere su dane na (sl. 2), s dopuštenim naprezanjima: vlačna [ σ r] = 120 MPa, za smicanje [ τ prosj] = 80 MPa, u kompresiji [ σ cm] = 240 MPa.
Riža. 2
Riješenje.
Utvrđujemo kakve vrste deformacija doživljavaju spojni dijelovi. Pod silom F promjer čelične šipke d a oko s vanjskim promjerom D 1 i unutarnje D 2 doživjet će napetost, područje vuče je krug s područjem
u oku oslabljenom rupom D 2 može doći do puknuća na nekom području A 2r =(D 1 –D 2)∙ V. Korištenje uvjeta vlačne čvrstoće
provjera vlačne čvrstoće vuče; jer N=F, To
oni. potisak zadovoljava uvjet čvrstoće.
Vlačni stres u oku;
Čvrstoća ušice je osigurana.
Promjer vijka D 2 doživljava smicanje duž dvije ravnine od kojih je svaka jednaka površini presjeka vijka, tj.
Iz uvjeta čvrstoće na smicanje:
Unutarnji dio ušice vrši pritisak na površinu svornjaka, tako da je cilindrična površina svornjaka podvrgnuta pritisku preko površine A cm = D 2 · in.
Provjeravamo čvrstoću vijka na gnječenje
Primjer br. 3
Promjer vijka d = 100mm, radeći u napetosti, oslanja glavu na plahtu (slika 3). Odredite promjer glave D i njegovu visinu h, ako je vlačno naprezanje u presjeku vijka σ r= 100 N/mm 2, nosivo opterećenje preko područja oslonca za glavu σ cm= 40N/mm 2 i smično naprezanje glave τ prosj= 50 N/mm2.
sl.3
Riješenje.
Pri započinjanju rješavanja problema potrebno je ustanoviti koje sve vrste deformacija doživljava klin i njegova glava, kako bi se potom koristile odgovarajuće proračunske ovisnosti. Ako smanjite promjer vijka d, to može dovesti do puknuća jer osovina vijka doživljava napetost. Površina poprečnog presjeka duž koje može doći do puknuća (slika 3, c). Smanjenje visine glave h, ako je čvrstoća glave šipke nedovoljna, to će dovesti do rezanja duž bočne površine cilindra s visinom h i promjer d(Slika 3, a). Područje rezanja Srijeda = π· dh.
Ako se promjer glave smanji D, zatim opažanje sile F, potporna prstenasta površina glave šipke može biti podložna kolapsu. Područje gužvanja (slika 3, b).
Stoga se proračun mora provesti prema uvjetima vlačne, posmične i čvrstoće na gnječenje. U ovom slučaju potrebno je pridržavati se određenog slijeda, tj. započeti proračun određivanjem onih faktora sile ili dimenzija koje ne ovise o drugim utvrđenim veličinama. U ovom problemu počinjemo određivanjem unutarnje sile Ν , koja je po veličini jednaka sili smicanja Q sila primijenjena na vijak F.
Iz stanja vlačne čvrstoće
odrediti snagu N, koja je po veličini jednaka sili Q=F.
Sila
Iz uvjeta posmične čvrstoće odrediti visinu glave
vijak, jer Q=F, to,
,
Ali A av =π dh, Zato 
.
Promjer potporne površine glave vijka određujemo iz uvjeta njegove čvrstoće na gnječenje
Odgovor: h = 50mm,D = 187 mm.
Primjer br. 4
Odredi koja sila F(Sl. 4) mora se nanijeti na proboj žiga za probijanje čeličnog lima debljine t = 4 mm, veličina V× h= 10× 15 ako je posmična čvrstoća limenog materijala τ pch= 400 MPa. Također odredite tlačno naprezanje u bušilici.
sl.4
Riješenje.
Pod silom F slom pločastog materijala dogodio se duž četiri površine kada je stvarno naprezanje doseglo svoju vlačnu čvrstoću τ pch prilikom rezanja. Stoga je potrebno utvrditi unutarnje Q a jednaka vanjska sila F prema poznatom naponu i dimenzijama h, unutra I t područje deformabilnih presjeka. A ovo područje je područje četiri pravokutnika: dva s dimenzijama h× t a dva s veličinama V× t.
Tako, Srijeda = 2· ht+ 2· V·t = 2t(h + in) = 2·4·(15+10) = 200 mm 2.
Smično naprezanje pri smicanju
ali budući da Q=F;
F=𝜏 pch∙ Prosj= 400 200 = 80000 N = 80 kN;F= 80 kN
Tlačno naprezanje u udarcu
Odgovor: F =80kN; σ sabiti= 533,3 MPa.
Primjer br. 5
Drvena greda kvadratnog presjeka, A= 180 mm (slika 5) obješen na dvije horizontalne pravokutne grede i opterećen vlačnom silom F= 40 kN. Za pričvršćivanje na vodoravne grede, u gredi se izrađuju dva ureza na veličinu V = 120 mm. Odredite vlačna, posmična i gnječna naprezanja koja se javljaju u opasnim presjecima grede ako S = 100 mm.
sl.5
Riješenje.
Pod silom F u gredi koja je s obje strane oslabljena zarezima nastaje vlačno naprezanje σ. Na opasnoj dionici čije su dimenzije A r = V∙a = 120∙ 180 = 21600 mm 2. Normalno naprezanje σ s obzirom da unutarnja sila N u presjeku jednaka vanjskoj sili F jednako:
Smično smično naprezanje τ sk nastaju u dva opasna dijela od pritiska vodoravnih greda na vertikalna greda, pod utjecajem sile Q=F. Ova područja nalaze se u vertikalnoj ravnini, njihova veličina A sk 2∙s∙a =2∙ 100∙ 180=36000 mm 2.
Izračunavamo posmična naprezanja koja djeluju na ova područja:
Kolabirajući stres σ cm nastaje djelovanjem sile F u dva opasna dijela okomite grede u gornjem dijelu horizontalnih greda, vršeći pritisak na okomitu gredu. Njihova vrijednost je određena A cm =a∙ (a-c) = 180∙ (180-120) =180∙ 60 = 10800 mm 2.
Kolabirajući stres
Primjer br. 6
Odredite potrebne dimenzije reza pomoću "ravnog zuba". Spoj je prikazan na (sl. 6). Kvadratni presjek greda, vlačna sila F = 40 kN. Dopuštena naprezanja za drvo imaju sljedeće vrijednosti: vlačna [ σ r]= 10 MPa, za usitnjavanje [ τ sk]= 1 MPa, za drobljenje [ σ cm] = 8 MPa.
sl.6
Riješenje.
Prijatelji elemenata drvene konstrukcije– zarezi se izračunavaju na čvrstoću na temelju uvjeta njihovog djelovanja na napetost, usitnjavanje i gnječenje. S dovoljnom snagom F, djelujući na zarez s ravnim zubom (slika 6), može doći do cijepanja duž dijelova de I mn duž tih presjeka nastaju tangencijalni naponi, čija se veličina određuje pod pretpostavkom njihove jednolike raspodjele po površini poprečnog presjeka. Poprečni presjek područja de ili mn A sk= a ∙s.
Uvjet čvrstoće ima oblik:
a·s = 4000 mm 2(1)
U okomitom zidu zuba na platformi m e dolazi do deformacije drobljenja. Površina poprečnog presjeka preko koje može doći do kolapsa A cm = u ∙a.
Iz stanja čvrstoće na gnječenje:
imamo ili u = 5000mm 2 (2)
Na temelju različite čvrstoće dijelova A I U, može doći do njihovog pucanja duž dionice čija je površina .
Uvjeti zatezne čvrstoće su:
Kao rezultat toga dobivamo sustav jednadžbi: 1, 2, 3.
A∙s = 4000
V∙a = 5000
Provođenjem transformacije u trećoj jednadžbi sustava (4) dobivamo:
A∙s = 4000
V∙a = 5000 (4 ’)
a 2 - a ∙ u = 8000
jednadžba (3) sustava (4 ’) ima oblik a 2 = 8000+a∙ u= 8000+5000 = 13000 odavde A = = 114 mm ;
iz jednadžbe (2) sustava (4’)
iz jednadžbe (1) sustava (4’)
Odgovor: a = 114 mm;u = 44 mm;c = 351 mm.
Primjer br. 7
Spajanje rogove noge sa zatezanjem vrši se pomoću prednjeg zareza (slika 7). Odredite potrebne dimenzije ( x, x 1,g), ako je sila pritiska u podupiraču jednaka F= 60 kN, kut nagiba poklopca α = 30 o, dimenzije presjeka greda h= 20 cm,V = 10 cm. Dopuštena naprezanja su prihvaćena: za napetost i pritisak duž vlakana [σ ] = 10 MPa, za drobljenje po vlaknima [ σ cm ] = 8 MPa, za drobljenje duž vlakana [σ 90 ] = 2,4 MPa i za usitnjavanje duž vlakana [ τ sk ] = 0,8 MPa. Također provjerite tlačnu čvrstoću rogove noge i vlačnu čvrstoću napetosti u oslabljenom dijelu presjeka.
sl.7
Riješenje.
Određujemo sile koje djeluju duž reznih ravnina. Da bismo to učinili, distribuiramo snagu F na vertikalnu komponentu F 1 i horizontalna komponenta F 2,dobijamo
F 1 =Fgrijeh𝛼 = 60∙ 0,5 = 30 kN.
F 2 =Fcos𝛼 = 60∙ 0,867 = 52,02 kN.
Te se sile izjednačavaju reakcijom oslonca R = F 1 a sila zatezanja pri stezanju N=F 2. Sila F 1 uzrokuje kompresiju zatezanja duž područja oslonca na potpornoj podlozi (okomito na vlakna). Uvjeti čvrstoće na kolaps:
odakle, jer A cm =x 1∙ V,Da
Strukturno je prihvaćena mnogo više. Dubina rezanja g određujemo iz uvjeta da sila F 2 uzrokuje drobljenje duž vertikalnog potiska i platforme A cm = g ∙ u na mjestu kontakta kraja konstrukcijske noge sa zatezanjem. Iz uvjeta čvrstoće na gnječenje imamo:
jer A cm =na
· V
,
Da 
.
Kraj ispuha doživljava lomljenje duž vlakana pod utjecajem iste vodoravne sile F 2. Duljina x određujemo napetost koja strši izvan zareza iz uvjeta čvrstoće usitnjavanja:
jer τ sk = 0,8 MPa, . Područje šišanja A sk = u ∙ x
Stoga, V∙ x = 65000, odakle
Provjerimo tlačnu čvrstoću konstrukcijske noge:
Provjerimo čvrstoću zatezanja u oslabljenom dijelu:
oni. snaga je zajamčena.
Primjer br. 8
Odredite vlačno naprezanje uzrokovano silom F = 30 kN u presjeku čeličnih traka oslabljenih trima zakovicama, kao i posmična i gnječna naprezanja u zakovicama. Priključne mjere: širina trake A = 80 mm, debljina lima δ = 6 mm, promjer zakovice d = 14 mm(slika 8).
sl.8
Riješenje.
Maksimalno vlačno naprezanje javlja se u traci duž presjeka 1-1 (slika 8, a) oslabljenog s tri rupe za zakovice. U ovom dijelu postoji unutarnja sila N, po veličini jednaka sili F. Površina poprečnog presjeka prikazana je na (slika 8, d) i jednaka je A p = a∙𝛿 – 3∙ d∙ 𝛿 = 𝛿∙ (a- 3d).
Napon u opasnom odjeljku 1-1:
Smicanje nastaje djelovanjem dviju jednakih unutarnjih sila usmjerenih prema suprotne strane, okomito na os štapa (slika 8, c). Površina reza jedne zakovice jednaka je površini kruga (slika 8e), površini reza cijelog presjeka, gdje n– broj zakovica, u ovom slučaju n= 3.
Izračunavamo posmično naprezanje u zakovicama:
Pritisak iz rupe u limu prenosi se na šipku zakovice duž bočne površine polucilindra (slika 8, e), s visinom jednakom debljini lima δ. Kako bi se pojednostavio proračun, umjesto površine polucilindra, projekcija ove površine na dijametralnu ravninu konvencionalno se uzima kao zgužvana površina (slika 8, e), tj. površina pravokutnika efck , jednak d𝛿 .
Izračunavamo napon gnječenja u zakovicama:
Tako σ R = 131,6 MPa,τ oženiti se = 65 MPa,σ cm = 119 MPa.
Primjer br. 9
Remenska šipka, koja se sastoji od dva kanala br. 20, povezana je s oblikovanim limom (maramom) sklopa rešetke zakovicama proračunatog promjera d = 16mm(Slika 9). Odrediti potreban broj zakovica pri dopuštenim naprezanjima: [ τ oženiti se ] = 140 MPa;[σ cm ] = 320MPa;[σ R ] = 160MPa. Provjerite čvrstoću šipke.
Sl.9
Riješenje.
Određujemo dimenzije poprečnog presjeka kanala br. 20 prema GOST 8240-89 A= 23,4 cm 2, debljina stijenke kanala δ = 5,2 mm. Iz uvjeta posmične čvrstoće
Gdje Q Oženiti se - posmična sila: s više istovjetnih spojnih dijelova Q av =F/ja ( – broj zakovica; I sastr– površina reza jedne zakovice; [ τ oženiti se ] – dopušteno posmično naprezanje, ovisno o materijalu spojnih elemenata i uvjetima rada konstrukcija.
Označimo z je broj presječnih ravnina spoja, presječna površina jedne zakovice, tada iz uvjeta čvrstoće (1) slijedi da je dopuštena sila na jednu zakovicu:
Ovdje se pretpostavlja z = 2, jer dvostruke smične zakovice.
Iz uvjeta čvrstoće na gnječenje
Gdje A cm = d∙ 𝛿 do
𝛿 k – debljina oblikovanog lima (marame). d– promjer zakovice.
Odredimo dopuštenu silu po zakovici:
Debljina umetka 9 mm manje od dvostruke debljine kanala 10.4 mm, stoga je prihvaćena kao proračunata.
Potreban broj zakovica određuje se iz uvjeta čvrstoće na gnječenje, jer .
Označimo n– broj zakovica, dakle 
prihvacamo n=12.
Provjeravamo vlačnu čvrstoću šipke. Opasna dionica bit će dionica 1-1, jer u ovoj dionici djeluje najveća sila F, a površine u svim oslabljenim dijelovima su iste, tj. , Gdje A = 23,4 cm 2 površina poprečnog presjeka jednog kanala br. 20 (GOST 8240-89).
Posljedično, čvrstoća kanala je osigurana.
Primjer br. 10
oprema A spojen na osovinu U paralelni ključ (slika 10). Od zupčanika se prenosi na osovinu s promjerom d =40 mm trenutak M = 200 Nm. Odredite duljinu ℓ paralelni ključ, uzimajući u obzir da su dopuštena naprezanja materijala ključa jednaka: smicanju [ τ oženiti se ] = 80 MPa, a za drobljenje [ σ cm ] = 140MPa(dimenzije na slici su u mm).
Sl.10
Riješenje.
Određivanje napora F, djelujući na ključ sa strane dijelova koji se spajaju. Moment koji se prenosi na osovinu jednak je , gdje je d– promjer osovine. Gdje . Pretpostavlja se da napor F ravnomjerno raspoređeni po ključnom području, gdje ℓ - duljina ključa, h– njegova visina.
Duljina ključa potrebna za osiguranje njegove čvrstoće može se pronaći iz uvjeta čvrstoće na smicanje
i uvjetima čvrstoće na gnječenje
Duljinu ključa nalazimo iz uvjeta posmične čvrstoće, budući da se rez događa preko površine Srijeda = u ℓ, To ;
Iz uvjeta čvrstoće (2) na gnječenje imamo:
Da bi se osigurala čvrstoća veze, duljina ključa mora biti jednaka većoj vrijednosti od dvije dobivene, tj. ℓ= 18mm.
Primjer br. 11
Ručica vilice pričvršćena je na osovinu pomoću cilindričnog zatika (Sl. 11) i opterećena silom F=2,5 kN. Provjerite čvrstoću spoja zatika na smicanje i gnječenje, ako [ τ oženiti se ] = 60 MPa i [ σ cm ] = 100MPa.
Sl.11
Riješenje.
Prvo morate odrediti veličinu sile F 1, prenosi se na iglu silom F, pričvršćen na ručicu. Očito je da M=F∙ h jednak trenutku.
provjerite čvrstoću klina za smicanje pod silom F 1. U uzdužnom presjeku zatika nastaje smično smično naprezanje, čija je veličina određena formulom , gdje Srijeda = d∙ ℓ
Cilindrična površina klina pod silom F 1 podložna je drobljenju. Kontaktna površina kroz koju se prenosi sila F 1, predstavlja četvrti dio površine polucilindra, budući da se područje projekcije dodirne površine na dijametralnu ravninu uzima kao područje hvatanja gnječenja, tj. dℓ, To A cm = 0,5∙ d∙ ℓ.
Dakle, čvrstoća spoja pinova je osigurana.
Primjer br. 12
Izračunajte broj zakovica s promjerom d= 4 mm potrebno za spajanje dva lista s dva preklapanja (vidi sl. 12). Materijal za limove i zakovice je duraluminij, za koji Rbs = 110 MPa, Rb R = 310 MPa. Sila F= 35 kN, koeficijent radnih uvjeta veze γ b = 0,9; debljina limova i slojeva t= 2 mm.
sl.12
Riješenje.
Korištenje formula
Izračunavamo potreban broj zakovica:
iz uvjeta smične čvrstoće
od uvjeta čvrstoće na gnječenje
Iz dobivenih rezultata jasno je da je u ovom slučaju bio odlučujući uvjet čvrstoće na gnječenje. Dakle, trebali biste uzeti 16 zakovica.
Primjer br. 13
Izračunajte pričvršćenje šipke na čvorni umetak (vidi sliku 13) s vijcima promjera d= 2 cm Štap čiji presjek čine dva jednaka jednakokračna kuta rastegnut je silom. F= 300 kN.
Materijal umetka i vijaka je čelik za koji su izračunati otpori jednaki: vlačnom R bt = 200 MPa , za rezanje Rbs = 160 MPa, u kolapsu Rb R = 400 MPa, koeficijent radnih uvjeta priključka γ b = 0,75. Istovremeno izračunajte i zadajte debljinu umetka.
sl.13
Riješenje.
Prije svega, potrebno je utvrditi broj jednakokračnih kutova koji čine štap, određujući potrebnu površinu poprečnog presjeka A nec od stanja vlačne čvrstoće
Uzimajući u obzir nadolazeće slabljenje šipke rupama za vijke, treba ga dodati površini poprečnog presjeka A nec 15%. Rezultirajuća površina presjeka A= 1,15∙ 20 = 23 cm 2 ispunjava prema GOST 8508–86 (vidi Dodatak) simetrični presjek dva jednakokračna kuta dimenzija 75 × 75 × 8 mm.
Izračunavamo rez. Pomoću formule nalazimo potreban broj vijaka
Odredivši se na ovom broju vijaka, određujemo debljinu δ čvornog umetka koristeći uvjet nosivosti 
Upute
1. Poravnanje linije za postavljanje vijaka (zakovica) u jednom redu određuje se iz uvjeta: m =b/ 2 + 5 mm.
U našem primjeru (Sl. 13)
m= 75/2 + 5 = 42,5 mm.
2. Minimalni razmak između središta susjednih vijaka uzima se jednak l= 3d. U razmatranom problemu imamo
l= 3∙20 = 60 mm .
3. Udaljenost od vanjskih vijaka do granice spoja l/ uzeti jednak 0,7 l. U našem primjeru l/= 0,7l= 0,7∙60 = 42 mm .
4. Ako je zadovoljen uvjet b ≥12 cm, vijci (zakovice) se postavljaju u dva reda u šahovskom rasporedu (slika 14).
sl.14
Primjer br. 14
Definirati potreban iznos zakovice promjera 20 mm za preklapanje dvaju ploča debljine 8 mm i 10 mm (slika 15). Sila F, vlačna veza jednaka je 200 kN. Dopuštena naprezanja: smicanje [τ ] = 140 MPa, gnječenje [ σc] = 320 MPa.
Poznavati uvjete čvrstoće na smicanje i gnječenje. Biti u stanju izvršiti proračune smicanja i drobljenja.
Primjeri rješavanja problema
Primjer 1. Odrediti potreban broj zakovica za prijenos vanjskog opterećenja od 120 kN. Postavite zakovice u jedan red. Provjerite čvrstoću listova koji se spajaju. Znan: [ σ ] = 160 MPa; [σ cm] = 300 MPa; [ τ s] = 100 MPa; promjer zakovice 16 mm.
Riješenje
1. Odredite broj zakovica po smicanju (slika 24.1).
Uvjet čvrstoće na smicanje:
z- broj zakovica.
Dakle, potrebno je 6 zakovica.
2. Odrediti broj zakovica na temelju drobljenja. Uvjet čvrstoće kolapsa:
Dakle, potrebne su 4 zakovice.
Da bi se osigurala smična (smična) i čvrstoća na gnječenje, potrebno je 6zakovice
Radi lakše ugradnje zakovica, udaljenost između njih i od ruba lima je regulirana. Korak u nizu (razmak između središta) zakovica 3d; rubni razmak 1,5d. Stoga je za smještaj šest zakovica promjera 16 mm potrebna širina lima od 288 mm. Zaokružujemo vrijednost na 300 mm ( b= 300 mm).
3. Provjerimo vlačnu čvrstoću limova. Provjera tankog lima. Rupe za zakovice oslabljuju presjek; izračunajte površinu lima na mjestu oslabljenom rupama (Sl. 24.2):
Uvjet zatezne čvrstoće:
73,53 MPa< 160 МПа. Следовательно, прочность листа обеспечена.
Primjer 2. Provjerite snagu spoj zakovica za rezanje i drobljenje. Priključno opterećenje 60 kN, [ τ s] = 100 MPa; [ σ cm] = 240 MPa.
Riješenje
1. 
Spoj s dvostrukim posmičnim zakovicama sekvencijalno se percipira s tri zakovice u lijevom redu, a zatim s tri zakovice u desnom redu (sl. 24.3).
Područje smicanja svake zakovice A c = 2π r 2. Područje prignječenja bočne površine A cm = dδ min.
2. Provjerite čvrstoću veze na smicanje (smicanje).
Q = F/z- posmična sila u presjeku zakovice:
Smična čvrstoća je osigurana.
3. Provjerimo čvrstoću veze za gnječenje:
Čvrstoća spoja zakovica je osigurana.
Primjer 3. Odrediti potreban promjer zakovice u preklopnom spoju ako prenesena sila 
Q = 120 kN, deblj δ
= 10 mm. Dopušteni smični napon [ τ
] = 100 N/mm 2, za kompresiju [σ cm ] = 200 N/mm 2 (sl. 2.25). Broj zakovica u spoju n = 4 (dva reda po dvije zakovice).
Riješenje
Odredite promjer zakovica. Iz uvjeta posmične čvrstoće presjeka ab, s obzirom da su zakovice jednorezne (t = 1), dobivamo
Prihvacamo d = 20 mm.
Od stanja čvrstoće spoja protiv gnječenja
dobivamo
Prihvaćamo veću od pronađenih vrijednosti d= 20 mm.
Primjer 4. Odredite potreban broj zakovica s promjerom d= 20 mm za preklopni spoj dvaju ploča debljina δ 1 = 10 mm i δ 2 = 12 mm. Sila Q, vlačna veza jednaka je 290 kN. Dopuštena naprezanja: smicanje [t| = 140 N/mm a, za gnječenje [σ cm] = 300 N/mm 2.
Riješenje
Iz uvjeta posmične čvrstoće potreban broj zakovica pri t = 1
Naprezanje kolapsa bit će najveće između zakovica i tanjeg lima, pa δ mijenjamo u uvjet čvrstoće kolapsa min= 6, i nalazimo
U spoj je potrebno postaviti 7 zakovica, koje zahtijeva uvjet posmične čvrstoće.
Primjer 5. Dva lista poprečnih dimenzija δ 1 = 14 mm, b = 280 mm spojeni su dvostranim preklopima debljine svakog δ 2 = 8 mm (slika 2.26). Veza prenosi vlačnu silu Q = 520 kN. Odredite broj zakovica s promjerom d = 20 mm, koji se moraju postaviti sa svake strane spoja. Također provjerite čvrstoću lima duž opasnog dijela, vodeći računa da su zakovice postavljene dvije u nizu (k = 2, sl. 2.26). Dopušteni smični napon za zakovice [ τ
] = 140 N/mm a, za kompresiju [σ cm ] = 250 N/mm 2, za napetost lima [ σ
] = 160 N/mm 2 .
Riješenje
U spoju koji se razmatra, zakovice djeluju kao dvosmične t = 2, tj. svaka zakovica doživljava posmične deformacije duž dva presjeka (sl. 2.26).
Iz uvjeta posmične čvrstoće
Iz uvjeta nosivosti, vodeći računa da minimalna nosiva površina odgovara δ min= δ 1< 2δ 2 , получаем
Prihvacamo n = 8.
U ovom slučaju potreban broj zakovica iz uvjeta čvrstoće na gnječenje pokazao se većim nego iz uvjeta čvrstoće na smicanje.
Provjera čvrstoće lima u presjeku ja - ja
Dakle, izračunato naprezanje u limu je manje od dopuštenog.
Primjer 6. Zupčanik je pričvršćen na bubanj stroja za podizanje sa šest vijaka promjera d=18 mm, postavljen bez razmaka u rupama. Središta vijaka nalaze se duž kruga promjera D = 600 mm (slika 2.27). Iz uvjeta posmične čvrstoće vijaka odredite vrijednost dopuštenog momenta koji se može prenijeti preko zupčanika na bubanj. Dopušteni smični napon za vijke
Riješenje
Moment koji se može prenijeti vijčanim spojem između kotača i bubnja prema sl. 2.27, određeno iz formule
Gdje P- broj vijaka, za naš slučaj n = 6; [Q]- dopuštena sila koju prenosi jedan vijak prema stanju čvrstoće na smicanje; 0,5D- krak sile koju prenosi vijak u odnosu na os rotacije vratila.
Izračunajmo dopuštenu silu koju vijak može prenijeti prema uvjetu posmične čvrstoće
Zamjena vrijednosti [ Q] u formulu za trenutak, nalazimo
Primjer 7. Provjerite čvrstoću zavarenog spoja pomoću ugaonih zavara s prekrivanjem. Efektivno opterećenje je 60 kN, dopušteno smično naprezanje metala zavara je 80 MPa.
Riješenje
1. Opterećenje se prenosi sekvencijalno kroz dva šava na lijevoj strani, a zatim dva šava na desnoj strani (slika 24.4). Uništenje kutnih zavara događa se duž područja koja se nalaze pod kutom od 45° u odnosu na površinu listova koji se spajaju.
2. Provjerite čvrstoću zavarenog spoja na smicanje. Dvostrani kutni zavar može se izračunati pomoću formule
I sa- izračunato područje rezanja šava; DO - noga šava jednaka je debljini obloge; b- duljina šava.
Stoga,
59,5 MPa< 80МПа. Расчетное напряжение меньше допускаемого, прочность обеспечена.