Kalkulacija drvene konstrukcije treba učiniti:
- o nosivosti (čvrstoća, stabilnost) za sve konstrukcije;
- o deformacijama za konstrukcije kod kojih veličina deformacija može ograničiti mogućnost njihova rada.
Proračun nosivosti treba provesti pod utjecajem proračunskih opterećenja.
Proračun deformacija treba provesti pod utjecajem standardnih opterećenja.
Deformacije (ugibi) elemenata za savijanje ne smiju prelaziti vrijednosti navedene u tablici. 37.
Tablica 37. Granične deformacije (ugibi) elemenata za savijanje
Bilješka. Ako postoji žbuka, progib podnih elemenata samo zbog nosivosti ne smije biti veći od 1/350 raspona.
Centralno rastegnuti elementi
Proračun centralno rastegnutih elemenata provodi se prema formuli:
gdje je N izračunata uzdužna sila,
mr - koeficijent uvjeta rada elementa u napetosti, prihvaćen: za elemente koji nemaju slabljenje u projektiranom presjeku, mr = 1,0; za elemente sa slabljenjem mr = 0,8;
Rp je izračunata vlačna čvrstoća drva duž vlakana,
Fnt je neto površina poprečnog presjeka koji se razmatra: pri određivanju Fnt, slabljenja koja se nalaze u presjeku duljine 20 cm uzimaju se da se kombiniraju u jednom presjeku. Centralno komprimirani elementi. Proračun središnje komprimiranih elemenata provodi se prema formulama: za čvrstoću
za održivost
gdje je ms koeficijent radnih uvjeta kompresijskih elemenata, uzet jednak jedinici,
Rc je izračunata otpornost drva na kompresiju duž vlakana,
Koeficijent izvijanja, određen iz grafikona (Sl. 4),
Fnt - neto površina poprečnog presjeka elementa, Fcalc - izračunata površina poprečnog presjeka za prihvaćene proračune stabilnosti:
1) u nedostatku slabljenja: Fcalc=Fbr;
2) za slabljenje koje se ne proteže do ruba - Fcalc = Fbr, ako područje slabljenja ne prelazi 25% od Fbr i Fcalc = 4/3Fnt, ako njihovo područje prelazi 25% od Fbr;
3) sa simetričnim slabljenjem okrenutim prema rubu: Fcalc=Fnt
Fleksibilnost? čvrstih elemenata određuje se formulom:
Bilješka. Za asimetrično slabljenje koje se proteže do rebara, elementi se računaju kao ekscentrično komprimirani.
Slika 4. Grafikon koeficijenata izvijanja gdje je Io procijenjena duljina elementa,
r - polumjer tromosti presjeka elementa, određen formulom:
l6p i F6p su moment tromosti i površina bruto poprečnog presjeka elementa.
Procijenjena duljina elementa l0 određena je množenjem njegove stvarne duljine s koeficijentom:
s oba zglobna kraja - 1,0; s jednim krajem stegnutim, a drugim slobodno opterećenim - 2,0;
s jednim krajem stegnutim, a drugim šarkama - 0,8;
s oba kraja stegnuta - 0,65.
Savitljivi elementi
Proračun elemenata za savijanje na čvrstoću provodi se prema formuli:
gdje je M proračunski moment savijanja;
mi - koeficijent radnih uvjeta elementa za savijanje; Ri je projektirana otpornost drva na savijanje,
Wnt je ukupni moment otpora poprečnog presjeka koji se razmatra.
Prihvaćen je koeficijent radnih uvjeta za elemente savijanja mi: za ploče, šipke i grede dimenzija poprečnog presjeka manjeg od 15 cm i lijepljenih elemenata pravokutnog presjeka mi = 1,0; za grede sa stranicama od 15 cm ili više, s omjerom visine presjeka elementa i njegove širine h/b? 3,5 - mi = 1,15
Proračun čvrstih elemenata poprečnog presjeka za čvrstoću tijekom kosog savijanja provodi se prema formuli:
gdje su Mx, My komponente proračunskog momenta savijanja za glavne osi x i y
mi - koeficijent radnih uvjeta elementa za savijanje;
Wx, Wy su ukupni momenti otpora poprečnog presjeka koji se razmatra za osi x i y. Ekscentrično prošireni i ekstracentrično stisnuti elementi. Proračun ekscentrično rastegnutih elemenata provodi se prema formuli:
Proračun ekscentrično komprimiranih elemenata provodi se prema formuli:
gdje je koeficijent (vrijedi u rasponu od 1 do 0), uzimajući u obzir dodatni moment od uzdužne sile N tijekom deformacije elementa, određen formulom;
Kod niskih naprezanja savijanja M/Wbr, ne prelazeći 10% naprezanja
naprezanje N/Fbr, računaju se ekscentrično stisnuti elementi
stabilnost prema formuli N gdje je Q izračunata sila smicanja; mck=1 - koeficijent radnih uvjeta čvrstog elementa za usitnjavanje tijekom savijanja; Rck je izračunata otpornost drva na usitnjavanje uzduž vlakna; Ibr je bruto moment tromosti presjeka koji se razmatra; Sbr je bruto statički moment pomaknutog dijela presjeka u odnosu na neutralnu os; b - širina presjeka. Ministarstvo obrazovanja Ruska Federacija Jaroslavsko državno tehničko sveučilište Arhitektonsko-građevni fakultet primjeri proračuna drvenih konstrukcija Tutorial
u disciplini “Konstrukcije od drva i plastike” za studente specijalnosti 290300 “Industrijska i civilna gradnja” dopisni tečajevi Jaroslavlj 2007 MP ________. Konstrukcije od drva i plastike: Metodološki priručnik za dopisne studente specijalnosti 290300 "Industrijska i civilna gradnja" / Sastavio: V.A. Bekenjev, D.S. Dekhterev; YAGTU.- Yaroslavl, 2007.- __ str. Dani su izračuni glavnih vrsta drvenih konstrukcija. Iznesene su osnove projektiranja i izrade drvenih konstrukcija, uzimajući u obzir zahtjeve novih regulatornih dokumenata. Opisane su konstrukcijske značajke i osnove proračuna čvrstih, prohodnih drvenih konstrukcija. Preporučuje se studentima 3-5 godina specijalnosti 290300 „Industrijsko i građevinsko inženjerstvo“, izvanrednih kolegija, kao i drugih specijalnosti koji studiraju kolegij „Konstrukcije od drva i plastike“. Il. 77. Tablica. 15. Bibliografija 9 naslova Recenzenti: © Jaroslavska država Tehničko sveučilište, 2007 UVOD Ova smjernica je razvijena u skladu sa SNiP II-25-80 "Drvene konstrukcije". Pruža teorijske informacije, kao i preporuke za projektiranje i proračun drvenih konstrukcija, potrebne za pripremu ispita za studente specijalnosti „Industrijsko i građevinsko inženjerstvo“. Svrha izučavanja kolegija “Konstrukcije od drva i plastike” je da budući specijalist stekne znanja iz područja primjene u gradnji drvenih konstrukcija, korištenja metoda proračuna, projektiranja i kontrole kvalitete konstrukcija raznih vrsta. , biti u stanju ispitati stanje konstrukcija, izračunati i kontrolirati nosive zagradne konstrukcije uzimajući u obzir tehnologiju njihove izrade. 1. PRORAČUN I IZRADA AZBESTNO-CEMENTNE PLOČE S DRVENIM OKVIROM Primjer izračuna azbestno-cementne pokrovne ploče. Potrebno je projektirati azbestno-cementnu izoliranu krovnu ploču za poljoprivrednu zgradu pod rolo krovom nagiba 0,1. Korak nosivih okvirnih konstrukcija je 6 m. Građevina se nalazi u III snježnoj regiji. 1. Izbor projektnih rješenja za ploču.
Azbestno-cementne ploče s drvenim okvirom proizvode se u duljinama od 3–6 m, odnosno širinama od 1–1,5 m. Namijenjene su za kombinirane krovove bez krova, uglavnom jednokatne industrijske zgrade s krovom od materijala u rolama s vanjskim odvod vode. Prihvaćamo ploču dimenzija 1,5x6 m za gornju i donju kožu, uzimamo 5 listova svaki dimenzija 1500x1200 mm. Prihvaćamo spajanje limova za oblaganje jedan kraj. Gornja komprimirana koža postavljena je na debljinu δ
1 = 10 mm kao najopterećenije, dno rastegnuto - deblj δ
2 =8 mm. Volumetrijska masa limova je 1750 kg/m3. Kao pričvrsne elemente koristimo pocinčane čelične vijke promjera d=5 mm i 40 mm duljine s upuštenom glavom. Razmaci između njihovih osi su najmanje 30 d(Gdje d- promjer vijka, vijka ili zakovice), ali ne manji od 120 mm, a ne veći od 30 δ
(Gdje δ
– debljina azbestno-cementnog plašta). Razmak od osi vijka, svornjaka ili zakovice do ruba azbestno-cementnog plašta mora biti najmanje 4 d i ne više od 10 d. Širina ploča po gornjoj i donjoj plohi uzeta je 1490 mm s razmakom između ploča od 10 mm. U uzdužnom smjeru razmak između ploča iznosi 20 mm, što odgovara konstrukcijskoj duljini ploče od 5980 mm. Uzdužni spoj između ploča izvodi se pomoću drvenih blokova četvrtastog oblika, pribijenih čavlima na uzdužne rubove ploča. Razmak koji se formira između ploča prije polaganja krovnog tepiha brtvi se toplinsko-izolacijskim materijalom (mipora, poroizol, pjenasti polietilen itd.), a drveni blokovi koji tvore spoj spojeni su čavlima promjera 4 mm u razmacima. od 300 mm. Okvir ploča izrađen je od borovine 2. stupnja, gustoće 500 kg/m3. Duljina nosivog dijela ploča određuje se proračunom, ali je predviđeno najmanje 4 cm. Proračunska otpornost na savijanje azbestnog cementa R i.a=16 MPa. Moduli elastičnosti drveta i azbestnog cementa su npr=10000 MPa, E a=10000 MPa. Projektirana otpornost azbestnog cementa na tlak R c.a=22,5 MPa. Izračunata otpornost na savijanje azbestnog cementa preko ploče Rtež.A=14 MPa. Proračunska otpornost na savijanje borovine Osloboditi.=13 MPa. Za okvirne ploče koristi se izolacija od mineralne vune ili staklene vune sa sintetičkim vezivom, kao i drugi toplinski izolacijski materijali. U ovom slučaju koristimo krute ploče od mineralne vune sa sintetičkim vezivom u skladu s GOST 22950-95 s gustoćom od 175 kg / m 3. Toplinsko-izolacijske ploče lijepe se na donju oblogu azbestno-cementnih ploča na sloj bitumena koji ujedno djeluje i kao parna brana. Pretpostavlja se da je debljina izolacije konstrukcijski jednaka 50 mm. Vladimir Fedorovič Ivanov U knjizi su prikazane osnove projektiranja, proračuna, izrade i montaže, pravila rada i armiranja konstrukcija od drva i plastike; naznačene su mjere za njihovu zaštitu od propadanja, požara i drugih štetnih učinaka; Razmatraju se fizikalna i mehanička svojstva drva i konstrukcijske plastike. Uvod (3) ODJELJAK PRVI Poglavlje 1. Sirovinska baza drva i njegova važnost za korištenje u nacionalnom gospodarstvu (16) Poglavlje 2. Struktura drva, fizikalna i mehanička svojstva (20) Poglavlje 3. Mehanička svojstva drva (27) DRUGI ODJELJAK Poglavlje 4. Zaštita drvenih konstrukcija od požara (41) Poglavlje 5. Zaštita drvenih konstrukcija od truljenja (43) ODJELJAK TREĆI Poglavlje 6. Proračun drvenih konstrukcija metodom graničnog stanja (50) Poglavlje 7. Proračun elemenata drvenih konstrukcija punog presjeka (56) Poglavlje 8. Pune grede (69) ODJELJAK ČETVRTI Poglavlje 9. Opći podaci 72 Poglavlje 10. Veze na urezima i ključevima (76) Poglavlje 11. Spojevi tipla (87) Poglavlje 12. Veze na rastegnutim radnim vezama (95) Poglavlje 13. Ljepljivi spojevi (97) PETI ODJELJAK Poglavlje 14. Proračun kompozitnih elemenata temeljenih na elastičnim vezama (101) Poglavlje 15. Proračun kompozitnih elemenata na elastičnim elastičnim vezama približnom metodom SNiP II-B.4-62 (103) ODJELJAK ŠESTI Poglavlje 16. Vrste kontinuiranih sustava drvenih konstrukcija (110) Poglavlje 17. Konstrukcije drvenih greda spregnutog presjeka (113) Poglavlje 18. Sustavi odstojnika za čvrste drvene konstrukcije (129) ODJELJAK SEDMI Poglavlje 19. Glavne vrste prolaznih drvenih konstrukcija (141) Poglavlje 20. Sustavi kombinirane drvene konstrukcije (149) Poglavlje 21. Gredne rešetke od trupaca i greda (154) Poglavlje 22. Metalno-drvene rešetke s lijepljenom gornjom vrpcom i segmentne rešetke na čavlima (161) ODJELJAK OSMI Poglavlje 24. Osiguravanje prostorne krutosti tijekom rada i instalacije (173) DEVETI ODJELJAK Poglavlje 25. Osnovni tipovi prostornih drvenih konstrukcija (180) Poglavlje 26. Kružni mrežasti svodovi (185) Poglavlje 27. Drveni svodovi i nabori (193) Poglavlje 28. Drvene kupole (196) ODJELJAK DESETI Poglavlje 29. Kule (206) Poglavlje 30. Silosi, spremnici i bunkeri (213) Poglavlje 31. Jarboli (215) Poglavlje 32. Općenito o drvenim mostovima (218) Poglavlje 33. Skele, skele i krugovi za izgradnju zgrada i inženjerske konstrukcije (230) ODJELJAK JEDANAESTI Poglavlje 34. Drvna industrija (236) Poglavlje 35. Pilana (246) Poglavlje 36. Sušenje drva (249) Poglavlje 37 Osnove organizacije proizvodnje drvenih konstrukcija (251) Poglavlje 38. Rad, popravak i ojačanje drvenih konstrukcija (257) ODJELJAK DVANAESTI Poglavlje 39. Plastika kao konstrukcijski građevinski materijal (261) Poglavlje 40. Značajke proračuna konstrukcijskih elemenata pomoću plastike (286) Poglavlje 41. Slojevite strukture (304) Poglavlje 42. Pneumatske strukture (315) ODJELJAK TRINAESTI Poglavlje 43. Izgledi za razvoj i primjenu konstrukcija od drva i plastike (324) Prijave (330) Ne zaboravite na temu: “Vaši skenovi, naša obrada i prijevod u DJVU.” Proračun drvenog poda jedan je od najlakših zadataka, i to ne samo zato što je drvo jedan od najlakših građevinskih materijala. Zašto je to tako, saznat ćemo vrlo brzo. Ali odmah ću reći da ako ste zainteresirani za klasični izračun, u skladu sa zahtjevima regulatornih dokumenata, onda ovdje
. Prilikom gradnje ili popravka drvene kuće korištenje metalnih, a još više armiranobetonskih podnih greda nekako ne dolazi u obzir. Ako je kuća drvena, onda je logično da podne grede budu drvene. Samo što se okom ne može reći kakva se vrsta drveta može koristiti za podne grede i kakav raspon treba napraviti između greda. Da biste odgovorili na ova pitanja, morate znati točnu udaljenost između potpornih zidova i barem približno opterećenje poda. Jasno je da su udaljenosti između zidova različite, a opterećenje poda također može biti vrlo različito. Jedna je stvar izračunati pod ako je na vrhu nestambeni tavan, a sasvim druga stvar izračunati pod za prostoriju u kojoj će se u budućnosti graditi pregrade.kada od lijevanog željeza,brončani WC i još mnogo toga. Veličina: px Počnite prikazivati sa stranice: 1 Federalna agencija za obrazovanje Državna visokoškolska ustanova strukovno obrazovanje Ukhta State Technical University Primjeri proračuna drvenih konstrukcija šumskih inženjerskih konstrukcija Udžbenik za disciplinu "Šumske inženjerske konstrukcije" Ukhta 008 2 UDK 634* 383 (075) Ch90 Chuprakov, A.M. Primjeri proračuna drvenih konstrukcija šumarskih građevina [Tekst]: udžbenik. priručnik za disciplinu “Šumarski inženjerski objekti” / A.M. Čuprakov. Uhta: USTU, selo: ilustr. ISBN Udžbenik je namijenjen studentima specijalnosti “Šumarstvo”. Udžbenik sadrži primjere proračuna nosivih elemenata i konstrukcija od drva, koji dosljedno ocrtavaju primjenu temeljnih načela projektiranja na rješavanje praktičnih problema. Na početku svakog odlomka daju se kratke informacije koje objašnjavaju i opravdavaju korištene metode izračuna. Metodološki priručnik je recenziran i odobren od strane Zavoda za tehnologije i strojeve za sječu, protokol 14 od 7. prosinca 007. i predložen za objavu. Preporučeno za objavljivanje od strane Uredničkog i izdavačkog vijeća Državnog tehničkog sveučilišta Ukhta. Recenzenti: V.N. Pantileenko, dr. sc., profesor, voditelj. Odjel za industrijsko i građevinarstvo; E.A. Chernyshov, generalni direktor tvrtke Severny Les Company LLC. Državno tehničko sveučilište Ukhta, 008 Chuprakov A.M., 008 ISBN 3 UVOD Ovaj priručnik ima uglavnom obrazovni i metodološki cilj podučavanja studenata primjeni teorijskih informacija prezentiranih u kolegiju "Šumarski inženjerski objekti" i sposobnosti primjene SNiP-a za rješavanje praktičnih problema. Primjerima izračuna u svakom odjeljku prethode kratke informacije koje objašnjavaju i opravdavaju korištene metode izračuna i tehnike projektiranja. Ova publikacija namijenjena je kao priručnik za izvođenje praktične nastave tijekom studija inženjerskih konstrukcija od drva, pri izvođenju računskih i grafičkih nastavnih radova, kao i pri izradi konstruktivnog dijela diplomskih projekata. Svrha ovog priručnika je popuniti prazninu u proračunu elemenata drvenih konstrukcija, sposobnost primjene SNiP-a za projektiranje drvenih konstrukcija u vezi s isključenjem discipline „Osnove graditeljstva” iz nastavnog plana i programa u specijalnosti „ Šumarstvo”. Potrebno je projektirati drvene konstrukcije u strogom skladu s SNiPII.5.80 „Drvene konstrukcije. Projektne norme" i SNiPII.6.74 "Opterećenja i utjecaji. Standardi dizajna". Na kraju udžbenika dani su u obliku priloga pomoćni i referentni podaci potrebni za proračun konstrukcije. 3 4 POGLAVLJE 1 PRORAČUN ELEMENATA DRVENIH KONSTRUKCIJA Drvene konstrukcije se proračunavaju na temelju dva granična stanja: nosivost (čvrstoća ili stabilnost) i deformacija (ugib). Pri proračunu prema prvom graničnom stanju potrebno je poznavati proračunski otpor, a prema drugom modul elastičnosti drva. Dane su glavne proračunske otpornosti drva bora i smreke u konstrukcijama zaštićenim od vlage i topline. Izračunati otpori drva drugih vrsta dobivaju se množenjem glavnih proračunatih otpora s prijelaznim koeficijentima navedenim u. Nepovoljni radni uvjeti konstrukcija uzimaju se u obzir uvođenjem koeficijenata za smanjenje proračunskih otpora, čije su vrijednosti dane u [1, tablica. 10]. Pri određivanju deformacija konstrukcija u normalnim radnim uvjetima, modul elastičnosti drva, bez obzira na vrstu potonjeg, uzima se jednak E = kgf / cm. U nepovoljnim pogonskim uvjetima uvode se korekcijski faktori prema. Sadržaj vlage u drvu koje se koristi za izradu drvenih konstrukcija ne smije biti veći od 15% za lijepljene konstrukcije, ne više od 0% za nelijepljene konstrukcije industrijskih, javnih, stambenih i skladišnih zgrada i ne više od 5% za stoku. zgrade, vanjske građevine i inventarne građevine privremene građevine i građevine. Ovdje i dalje u tekstu brojevi u uglatim zagradama označavaju redne brojeve popisa literature danog na kraju knjige. 4 5 1. SREDIŠNJI PRODUŽENI ELEMENTI Središnji produžni elementi izračunavaju se pomoću formule gdje je N proračunska aksijalna sila; ** neto površina poprečnog presjeka koji se razmatra; N R, (1.1) p 5 NT; N T b r o s l b površina bruto presjeka; osl oslabljena površina presjeka; R p je izračunata vlačna čvrstoća drva duž vlakana, Dodatak 4. Pri određivanju područja LT, sva slabljenja koja se nalaze u presjeku duljine 0 cm uzimaju se kao da su kombinirana u jednom odjeljku. Primjer 1.1. Provjerite čvrstoću drvene vješalice rogova, oslabljene s dva zareza h bp = 3,5 cm, bočnim rezovima h st = 1 cm i rupom za vijak d = 1,6 cm (slika 1.1). Računska vlačna sila N = 7700 kgf, promjer trupca D = 16 cm Rješenje. Bruto površina poprečnog presjeka šipke D 4 = 01 cm. Površina segmenta na dubini rezanja h bp = 3,5 cm (Dodatak 1), 1 = 3,5 cm. Površina segmenta na dubini rezanja h st = 1 cm = 5,4 cm Budući da između slabljenja zarezima i slabljenja rupe Sl. 1. Vlačni element Ovdje iu svim sljedećim formulama, osim uz rezervu, faktori sile izraženi su u kgf, a geometrijske karakteristike u cm. 6 za razmak vijaka 8 cm< 0 см, то условно считаем эти ослабления совмещенными в одном сечении. Площадь ослабления отверстием для болта осл = d (D h ст) = 1,6 (1,6 1) =,4 см. Площадь сечения стержня нетто за вычетом всех ослаблений нт = бр осл = 01 3,5 5,4,4 = 103 см. Напряжение растяжения по формуле (1.1) кгс/см ЦЕНТРАЛЬНОСЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ Центральносжатые деревянные стержни в расчетном отношении можно разделить на три группы: стержни малой гибкости (λ < 30), стержни средней гибкости (λ = 30 70) и стержни большой гибкости (λ >70). Šipke male fleksibilnosti izračunavaju se samo za čvrstoću pomoću formule N R. (1.) c Šipke visoke fleksibilnosti izračunavaju se samo za stabilnost pomoću HT formule N r a s h R s. (1.3) Štapovi srednje fleksibilnosti s oslabljenjem moraju se proračunati i za čvrstoću prema formuli (1.) i za stabilnost prema formuli (1.3). Izračunato područje (proračun) šipke za izračunavanje stabilnosti u odsutnosti slabljenja i sa slabljenjem koje se ne proteže do njegovih rubova (slika a), ako područje slabljenja ne prelazi 0,5 br, uzima se jednako 6 7 izračunato = 6p, gdje je 6p površina bruto poprečnog presjeka; za slabljenje koje se ne proteže do rubova, ako područje slabljenja prelazi 0,5 6p, izračun se uzima jednak 4/3 NT; sa simetričnim slabljenjem koje se proteže do rubova (slika b), izračun = NT. Koeficijent uzdužnog savijanja određuje se ovisno o izračunatoj fleksibilnosti elementa prema formulama: kod fleksibilnosti elementa λ 70 1 a 100 ; (1.4) s fleksibilnošću elementa λ > 70 Slika. Slabljenje komprimiranih elemenata: a) ne dopire do ruba; b) prednji rub A, (1.5) gdje je: koeficijent a = 0,8 za drvo i a = 1 za šperploču; koeficijent A = 3000 za drvo i A = 500 za šperploču. Vrijednosti koeficijenata izračunate pomoću ovih formula dane su u Dodatku. Savitljivost λ punih šipki određena je formulom l 0, (1.6) gdje je l 0 proračunska duljina elementa. Za određivanje proračunske duljine ravnih elemenata opterećenih uzdužnim silama na krajevima, koeficijent μ 0 treba uzeti jednak: sa zglobnim krajevima, kao i sa zglobnim vezama na srednjim točkama elementa 1 (slika 3.1); r 7 8 s jednim zglobnim i drugim uklještenim krajevima 0,8 (sl. 3.); s jednim uklještenim, a drugim slobodnim opterećenim krajem (sl. 3.3); s oba kraja stegnuta 0,65 (sl. 3.4). r radijus tromosti presjeka elementa. Riža. 3 Sheme za pričvršćivanje krajeva šipki Polumjer tromosti r u općem slučaju određen je formulom r J br, (1.7) br gdje su J br i 6p moment tromosti i površina bruto poprečnog presjeka element. Za pravokutni presjek s dimenzijama stranica b i h r x = 0,9 h; r y = 0,9 b. Za kružni presjek (1.7a) r D 0.5 D. (1.7b) 4 8 9 Projektirana fleksibilnost stisnutih elemenata ne bi smjela prijeći sljedeće granične vrijednosti: za glavne komprimirane elemente pojaseva, potpornih nosača i potpornih stupova rešetki, stupovi 10; za sekundarne komprimirane elemente, međustupove i nosače rešetki itd. 150; za vezne elemente 00. Izbor presjeka središnje komprimiranih savitljivih šipki provodi se u sljedeća narudžba: a) postavljaju se savitljivošću štapa (za glavne elemente λ =; za sporedne elemente λ =) i pronađite vrijednost koeficijenta koja tome odgovara; b) odrediti potrebni radijus vrtnje i postaviti manju veličinu presjeka; c) odrediti potrebnu površinu i postaviti drugu veličinu presjeka; d) provjerite prihvaćeni presjek pomoću formule (1.3). Komprimirani elementi izrađeni od trupaca uz zadržavanje njihove koničnosti izračunavaju se pomoću presjeka u sredini duljine šipke. Promjer trupca u proračunskom dijelu određen je formulom D izračunato = D 0 +0,008 x, (1.8) gdje je D 0 promjer trupca na tanjem kraju; x je udaljenost od tankog kraja do presjeka koji se razmatra. Primjer 1. Provjerite čvrstoću i stabilnost komprimirane šipke oslabljene u sredini duljine s dvije rupe za vijke d = 16 mm (slika 4, a). Presjek šipke b x h = 13 x 18 cm, dužina l =,5 m, krajevi su zglobni. Projektirano opterećenje N = kgf. Riješenje. Procijenjena slobodna duljina štapa l 0 = l =,5 m. Minimalni radijus rotacije presjeka r = 0,9 b = 0,9 13 = 3,76 cm 9 10 sl. 4. Centralno komprimirani elementi Najveća fleksibilnost, 7 6 Stoga, štap mora biti dizajniran za čvrstoću i stabilnost. Neto površina šipke nt = br osl = ,6 13 = 19,4 cm. Tlačno naprezanje prema formuli (1.) k g / s m. 1 9. 4 10 11 Koeficijent izvijanja prema formuli (1.4) 6 6, 6 1 0, 8 0, Područje slabljenja je od bruto površine od oko sl br 1, 8 5% Prema tome, izračunata površina u ovom slučaju kalc. = br = = 34 cm Naprezanje pri proračunu stabilnosti prema formuli (1.3) na g s / s m R c 0, Primjer 1.3. Odaberite poprečni presjek stalka od drvenog bloka (slika 4, b) sa sljedećim podacima: projektirana tlačna sila N = kgf; dužina stalka l = 3,4 m, krajevi su zglobni. Riješenje. Fleksibilnost stalka postavljamo na λ = 80. Koeficijent koji odgovara ovoj fleksibilnosti je = 0,48 (Dodatak). Odredite traženi minimalni radijus vrtnje (pri λ = 80) l l 1 l cm; 0 0 r tr l, 5 cm 80 i potrebna površina poprečnog presjeka stalka (pri φ = 0,48) tr N cm R 0, c Tada je potrebna širina poprečnog presjeka grede prema formuli (1.7a ) b tr rtr 4, 5 1 4, 7 cm 0, 9 0, 9 U skladu sa sortimentom drvene građe prihvaćamo b = 15 cm Potrebna visina presjeka grede. jedanaest 12 h tr tr 7 1 8,1 cm b 15 Uzmi h = 18 cm; = = 70 cm Savitljivost štapa prihvaćenog presjeka Naprezanje l, 5 y r 0, m i n; u = 0,5. N k g s / s m 0, Primjer 1.4. Drveni stup s okruglim poprečnim presjekom, uz zadržavanje prirodnog nagiba, nosi opterećenje N = (slika 4, c). Krajevi stalka su zglobni. Odredite promjer stalka ako je njegova visina l = 4 m. Rješenje. Postavimo fleksibilnost λ = 80 i nađemo koeficijent koji odgovara ovoj fleksibilnosti = 0,48 (Dodatak). Određujemo potrebni radijus vrtnje i odgovarajući promjer presjeka: r tr l 400 r 0 tr 5 cm; D " 0 cm tr 80 0,5 Određujemo potrebnu površinu i pripadajući promjer presjeka: dakle tr N cm R 0, D "" tr Prosječni potrebni promjer c; tr 4 tr, 9 cm 3,1 4 D tr D " D " 1 9. 4 5 cm. D; 4. 1 13 Uzimamo promjer trupca na tankom kraju D 0 = 18 cm Zatim se promjer u projektiranom presjeku koji se nalazi u sredini duljine elementa određuje formulom (1.8): D = , = 19,6 cm; D 3, 6 30 cm 4 4 Provjera prihvaćenog presjeka, 5 1 9, 6 ; 0,46; k g s / s m 0, SAVIJNI ELEMENTI Elementi drvenih konstrukcija koji rade na savijanje (grede) proračunavaju se na čvrstoću i progib. Proračuni čvrstoće provode se pomoću formule M R, (1.9) u W gdje je M moment savijanja od proračunskog opterećenja; W HT ukupni moment otpora presjeka koji se razmatra; R u je izračunati otpor drva na savijanje. Progibi elemenata za savijanje izračunavaju se iz djelovanja standardnih opterećenja. Vrijednosti otklona ne smiju prelaziti sljedeće vrijednosti: za grede između podova 1 / 50 l; za tavanske grede, grede i rogove 1 / 00 l; za letve i podove 1/150 l, gdje je l proračunski raspon grede. Vrijednosti momenata savijanja i otklona greda izračunavaju se pomoću općih formula konstrukcijske mehanike. Za gredu na dva nosača opterećenu jednoliko raspodijeljenim opterećenjem, moment i relativni progib izračunavaju se po formulama: HT 13 14 ql 8 M; (1.10) f 5 q l l H 3. (1.11) 384EJ Računski raspon uzima se jednak razmaku između središta nosača grede. Ako je širina nosača grede nepoznata u preliminarnim izračunima, tada se čisti raspon l 0 uvećan za 5% uzima kao proračunski raspon grede, tj. l = 1,05 l 0. Pri proračunu elemenata izrađenih od masivnih trupaca ili piljenih trupaca za jedan, dva ili četiri ruba, uzmite u obzir njihov prirodni niz (konus). S jednoliko raspodijeljenim opterećenjem, proračun se provodi duž dijela u sredini raspona. Primjer 1.5. Projektirajte i izračunajte potkrovlje koristeći drvene grede smještene na B = 1 m jedna od druge. Širina prostorije (svijet raspon) l 0 = 5 m. Rješenje. Prihvaćamo ovaj dizajn poda (slika 5, a). Na drvene grede l, oslonjene na zidove zgrade, prikovane su lubanjske šipke, na koje su položene valjane ploče 3, koje se sastoje od podnice od čvrste daske i četiri šipke opšivene na nju (sl. 5, b). Suha gipsana žbuka 4, s unutarnje strane obložen bitumenom. Preko pločastog poda najprije se postavlja parna brana 5 u obliku sloja impregnirane gline debljine cm, a zatim izolacija 6 ekspandirani perlit, vermikulit ili drugi vatrostalni materijali za zatrpavanje, pripremljeni od lokalnih sirovina i gustoće (volumska masa) γ = kg/m 3. Debljina sloja izolacije 1 cm.Na izolaciju se postavlja zaštitna vapneno-pješčana kora debljine 7 cm.Izračunati opterećenja. Određujemo opterećenja po 1 m poda (tablica 1.1). 14 15 sl. 5. Proračunu potkrovnih greda Tablica 1.1 Elementi i proračun opterećenja Vapneno-pješčana kora, 0, Izolacija, 0,1 350 Glineno mazivo, 0, Ploče za valjanje (podovi + 50% na šipkama), 0,5 Suha žbuka s bitumenom, 0 , 5 Korisno opterećenje Ukupno... Standardno opterećenje, kgf/m g, Faktor opterećenja 1, 1, 1, 1.1 1.1 1.4 Projektirano opterećenje, kgf/m 38.4 50.4 38.4 15.6 17, Ne uzimamo u obzir vlastitu težinu greda, budući da je pretpostavljeno da su opterećenja od svih ostalih podnih elemenata navedenih u tablici raspoređena po cijelom području ne isključujući površine koje zauzimaju grede. 15 16 Proračun podnih greda. Kod postavljanja greda svakih 1 m, linearno opterećenje grede je: standardno q H = 11 1 = 11 kgf / m; izračunato q=65 1=65 kgf/m. Projektirani raspon grede l = 1,05 l 0 = 1,05 5 = 5,5 m. Moment savijanja prema formuli (1.10) M k gf / m. 8 Potreban moment otpora grede W tr M cm. R i 130 Zadani presjek. širina b = 10 cm, nađite h tr 6W tr, 6 cm b 10 Uzimamo gredu presjeka bxh = 10 x cm s W = 807 cm 3 i J = 8873 cm 4. Relativni otklon prema formuli (1.11. ) f l 3 5, Izračun valjka štita prema naprijed. Panelnu palubu izračunavamo za dva slučaja opterećenja: a) trajno i privremeno opterećenje; b) sklop centriran proračunsko opterećenje P = 10 kgf. U prvom slučaju izračunavamo podnicu za traku širine 1 m. Opterećenje po 1 linearnoj liniji. m projektne trake: q H = 11 kgf / m; q = 65 kgf/m. Računski raspon poda a 4 l B b cm H Ovdje je B razmak između osi greda; b širina presjeka grede; i širina poprečnog presjeka kranijalnog bloka.. 16 17 Moment savijanja M 6 5 0,8 6 4,5 k gf / m. 8 Debljina podnih ploča uzima se jednakom δ = 19 mm. Momenti otpora i tromosti projektirane trake poda jednaki su: W Napon savijanja J, cm; , cm, k g s / s m. 6 0, Relativni otklon fl 3 5, Značajne rezerve čvrstoće i krutosti podnice omogućuju korištenje poluokrajčenih ploča III razreda za njegovu proizvodnju. Kada se debljina podne obloge smanji na 16 mm, njezin će ugib biti veći od maksimalnog. Ako postoje raspodjelne šipke obrubljene odozdo, pretpostavlja se da je koncentrirano opterećenje raspoređeno preko palube širine 0,5 m. Smatramo da je opterećenje primijenjeno u sredini raspona palube. Moment savijanja M Pl H k g s / s m. 4 4 Moment otpora projektirane trake. Š 5 0 1,1 cm 6 17 18 Napon savijanja, g s / s m, 3 0,1 gdje je 1 koeficijent koji uzima u obzir kratko trajanje opterećenja instalacije. 4. ELEMENTI ZA VLAČNO SAVIJANJE I TLAČANJE SAVIJANJE Elementi za savijanje na vlak i tlačno savijanje podložni su istodobnom djelovanju aksijalnih sila i momenta savijanja koji nastaje poprečnim savijanjem štapa ili ekscentričnim djelovanjem uzdužnih sila. Vlačno savijanje šipki izračunava se pomoću formule N M R p R. (1.1) p W R H T H T i Tlačno savijanje šipki u ravnini savijanja izračunava se pomoću formule N M R c R W R H T H T u c, (1.13) gdje je koeficijent koji uzima u obzir dodatni moment od uzdužnog sila tijekom deformacije štapa, određena formulom 1 N 3100 R s br. Stisnute šipke za savijanje s manjom krutošću poprečnog presjeka u ravnini okomitoj na savijanje moraju se provjeriti u ovoj ravnini za opću stabilnost bez uzimanja u obzir momenta savijanja prema formuli (1.3). 18 19 Primjer 1.6. Provjerite čvrstoću grede presjeka 13 x 18 cm (slika 6), istegnute silom N = kgf i savijene koncentriranim opterećenjem P = 380 kgf, primijenjene u sredini raspona l = 3 m. , Poprečni presjek šipke na ovom mjestu je oslabljen s dvije rupe za vijke d = 16 mm. Riža. 6. Element vlačnog savijanja Rješenje. Maksimalni moment savijanja M Pl k g s / m. 4 4 Neto površina poprečnog presjeka nt = b (h d) = 13 (18 1,6) = 19,4 cm Moment tromosti oslabljenog presjeka bh J b d a cm HT 1 1 Moment otpora W HT J 5750 HT vidi 0,5 h 9 19 20 Naprezanje prema formuli (1.1), k g s / s m. 1 9, Primjer 1.7. Provjerite čvrstoću i stabilnost šipke za komprimirano savijanje, spojene na krajevima (slika 7). Dimenzije presjeka b x h = 13 x 18 cm, duljina štapa l = 4 m. Računska tlačna sila N = 6500 kgf, proračunska koncentrirana sila primijenjena na sredini duljine štapa, P = 400 kgf. Riža. 7. Komprimirani elementi za savijanje Rješenje. Provjerimo čvrstoću štapa u ravnini savijanja. Računski moment savijanja od poprečnog opterećenja M Pl k g s / m. 4 4 Površina presjeka = = 34 cm Moment otpora presjeka W x = bh /6 = 70 cm 3. 0 21 Polumjer tromosti presjeka u odnosu na os X r k = 0,9 h = 0,9 18 = 5, cm Fleksibilnost štapa x 5, Koeficijent prema formuli (1.14), Naprezanje prema formuli (1.13) k g s / s m 3 4 0, Provjerimo stabilnost stapa u ravnini okomitoj na zavoj. Polumjer tromosti presjeka u odnosu na os Y r y = 0,9 b = 0,9 13 = 3,76 cm Fleksibilnost štapa u odnosu na os Y y 3,7 6 Koeficijent izvijanja (kako se primjenjuje) φ = 0,76. Naprezanje prema formuli (1.3) k g s / s m 0, 22 POGLAVLJE PRORAČUN SPOJEVA ELEMENATA DRVENIH KONSTRUKCIJA 5. SPOJEVI NA USJEKIMA Elementi na usjecima spajaju se uglavnom u obliku čeonih usjeka s jednim zubom (slika 8). Čeoni zarezi projektirani su za gnječenje i lomljenje pod uvjetom da proračunska sila koja djeluje na spoj ne premašuje proračunsku nosivost potonjeg. Riža. 8. Frontalni rez 23 Proračun čeonih zareza za gnječenje provodi se duž glavne radne ravnine gnječenja, koja se nalazi okomito na os susjednog komprimiranog elementa, za ukupnu silu koja djeluje u ovom elementu. Računska nosivost veze iz stanja gnječenja određena je formulom T R cm cm cm, (.1) gdje je površina gnječenja; R cm cm izračunata otpornost drva na gnječenje pod kutom u odnosu na smjer vlakana, određena formulom R cm R cm R cm sin R cm 90. (.) Dubina zareza u potpornim čvorovima šipkastih konstrukcija treba biti ne više od 1 3 h, au međučvorovima ne više od 1 4 h, gdje je h veličina poprečnog presjeka elementa u smjeru rezanja. Projektirana nosivost veze na temelju stanja smicanja određena je formulom gdje je površina smicanja; sk av, (.3) s k s k s k T R av R izračunata prosječna otpornost drva na usitnjavanje preko područja sk cijepanja. Duljina područja šišanja l sk kod frontalnih rezova mora biti najmanje 1,5 h. Prosječna izračunata otpornost na kršenje na području smicanja s platformom duljine ne većom od h i deset dubina umetanja u spojeve od bora i smreke uzima se jednakom prosječnom 1 /. R k gf s m Za duljinu l ck veću od h, izračunata posmična otpornost se smanjuje i uzima prema tablici 1. 3 24 sr l sk h Tablica 1,4,6,8 3 3, 3,33 R, k gf / s msk 1 11,4 10,9 10,4 10 9,5 9. 9 Za srednje vrijednosti omjera l sk / h vrijednosti izračunatih otpora određuju se interpolacijom. Primjer.1. Provjerite nosivost jedinice nosača rešetke, riješena čeonim zarezom s jednim zubom (slika 8, a). Presjek greda b x h = 15 x 0 cm; kut između pojaseva " "(s u 0, 3 7 1; c o s 0, 9 8); dubina rezanja h = 5,5 cm; duljina platforme za šišanje l sk = 10 h rr = 55 cm; izračunata tlačna sila u gornjem pojasu N c = 8900 kgf. Riješenje. Izračunata otpornost drva na gnječenje pod kutom prema formuli (.) Površina gnječenja 130 R / 130 k gf s m cm, cm bhv 1 5 5. 5 8 8. 8 cm c o s 0. 9 8 Nosivost drva veza od uvjeta nosivosti prema formuli (.1) T 8 8, N do gs. cm Računska sila koja djeluje na područje smicanja, T N N c o s do gf. Područje rezanja p c c c c k l b cm c.. 4 25 Izračunata prosječna otpornost drva na kršenje pri omjeru l sk / h = 55/0 =,75 avg 1 0,1 / (vidi tablicu 1). R k gf s m Nosivost spoja iz uvjeta čvrstoće na kršenje prema formuli (.3) T sk, k gf. Primjer.. Izračunajte prednji usjek potporne jedinice trokutaste rešetkaste rešetke (slika 8, b). Tetive rešetke izrađene su od trupaca proračunskog promjera u čvorištu D = cm. Kut između tetiva je a = 6 30" (sin a = 0,446; cos a = 0,895). Računska tlačna sila u gornjoj tetivi je N c = kgf. Rješenje. Računski otpor drobljenja drva pod zadanim kutom cm / (Dodatak 4). cm cm Pomoću Dodatka 1 nalazimo da uz D = cm, najbliža površina seg = 93,9 cm odgovara dubini rezanja h. bp = 6,5 cm. Prihvaćamo h bp = 6,5 cm, što je manje od najveće dubine rezanja, koja u ovom slučaju, uzimajući u obzir potrebno podrezivanje trupca donjeg remena do dubine h CT = cm iznosi 1 D h st h h 6, 6 7 cm wr Duljina rezne tetive (širina ravnine smicanja) pri h wr = 6,5 cm b = 0,1 cm (Dodatak 15 26 Potrebna duljina ravnine smicanja pri av R = 1 kgf/cm: sk l sk N c o s , c 3 7,1 cm av br 0,1 1 sk Prihvaćamo l sk = 38 cm, što je više od 1,5 h = 1,5 () = 30 cm Budući da se ispostavilo da je duljina ravnine smicanja manja od h = () = 40 cm, cp, tada prihvaćena vrijednost R = 1 kgf / cm odgovara standardima. sk Nosnu gredu slažemo od ploča promjera cm.Za potporni jastuk uzimamo istu ploču s gornjim rubom cm, koja će osigurati širinu oslonca b 1 = 1,6 cm (Prilog 1). Naprezanje ležaja preko područja kontakta između pomoćne grede i potpornog jastuka N c sin, 4 k gf / s m 1,6 cm gdje je 4 kgf / cm izračunati otpor ležaja R CM90 preko vlakana u potpornim ravninama konstrukcija.., 6. SPOJEVI NA CILINDRIČNIM DOGOVIMA Procijenjena nosivost sposobnost jednog rezanja cilindričnog tipla u spojevima elemenata od bora i smreke kada su sile usmjerene duž vlakana elemenata određena je formule: prema savijanju tiple T i = 180 d + a, ali ne više od 50 d; kolapsom srednjeg elementa debljine T c = 50 cd; prema kolapsu krajnjeg vanjskog elementa debljine a T a = 80 ad. (.4a) (.4b) (.4c) Broj tipli n H koji se moraju postaviti u spoj za prijenos sile N nalazi se iz izraza 6 27 n H N, (.5) gdje je T n manja od tri vrijednosti nosivosti tiple, izračunate pomoću formula (.4); p s broj rezova tipla. Računska nosivost kolčića T n može se odrediti i pomoću priloga 5. Razmak između osi kolčića mora iznositi najmanje: duž vlakana s 1 = 7 d; preko vlakana s = 3,5 d i od ruba elementa s 3 = 3 d. Računska nosivost cilindričnog tipla T n kada je sila usmjerena pod kutom a prema vlaknima elemenata određuje se kao manja od tri prema formulama: H nt (1 8 0), ali ne više od T k d a c H T c = k α 50 cd; T a = k α 80 cd. k 50d ; (.6a) (.6b) (.6c) Kut α i stupnjevi Tablica. Koeficijent k a za čelične tiple promjera u mm 1, 1,4 1,6 1,8, 0,95 0,95 0,9 0,9 0,9 0,9 0,75 0,75 0,7 0,675 0, 65 0,65 0,7 0,65 0,6 0,575 0,55 0,55 Napomena. Vrijednosti koeficijenta ka za srednje kutove određuju se interpolacijom. Primjer.3. Spoj donjeg rastegnutog pojasa rešetkaste rešetke (slika 9, a) izrađen je pomoću dasaka spojenih na pojas s tiplama od okruglog čelika. Pojas je izrađen od trupaca promjera na spoju od 19 cm. Da bi se osiguralo čvrsto prianjanje obloga, trupci su klesani s obje strane po 3 cm na debljinu c = 13 cm. Podloge su izrađene od dasaka. s presjekom a x h = 6 x 18 cm.Računska vlačna sila N = kgf. Izračunajte vezu. 7 28 sl. 9. Spojevi na čeličnim cilindričnim tiplama Rješenje. Promjer tipli postavljen je približno jednak (0,0,5) a, gdje je a debljina obloge. Prihvaćamo d = 1,6 cm Računsku nosivost tiple po presjeku određujemo pomoću formula (.4): H , ; T k gs k gs T c Ta, k gs; , gđi. 8 29 Najmanja proračunska nosivost Tn = 533 kgf. Dvostruko urezani tipli. Potreban broj tipli prema formuli (.5): n H , 9 kom Primamo 1 tiplu od čega su 4 vijka sa svake strane spoja. Tiple postavljamo u dva uzdužna reda. Razmak između tipli duž vlakana: s 1 = 7 d 7 1, 6 = 11, cm (uzimajući 1 cm). Razmak od osi tipli do ruba preklopa je s 3 = 3 d 3 1, 6 = 4,8 cm (uz pretpostavku 5 cm). Razmak između tipli preko vlakana je s h s = 8 cm > 3,5 d = 5,6 cm. 3 Neto površina presjeka pojasa minus bočni ubodi i slabljenje rupama za tiple. D 8 4 8, 8 1,. seg d c cm HT 4 Oslabljena površina poprečnog presjeka obloga HT () 6 (1 8 1, 6) 1 7 7, 6. a h d cm Vlačno naprezanje u oblogama N, k gf / s m. HT 1 7 7, 6 Primjer.4. U prečki nagnutih rogova (slika 9, b) pojavljuje se vlačna sila od N = 500 kgf. Prečka je izrađena od dvije ploče promjera Dpl = 18 cm. Ploče pokrivaju s obje strane rognu nogu od balvana D = cm i na nju se pričvršćuju s dva vijka d = 18 mm koji djeluju kao dvosječni tipli. Dubina brušenja 9 30
rafter noga na spoju prečke h "ST = 3 cm. Za čvrsto prianjanje podložnih vijaka, ploče su urezane na dubinu od h ST = cm. Kut između smjera prečke i noge rogova je a = 30. Provjeriti čvrstoću spoja Rješenje Nosivost čeličnog cilindričnog tipla po rezu kada je sila usmjerena pod kutom prema vlaknima određujemo pomoću formula (.6): H 0, 9 ( , 8 7), ; T k gf k gf TC T a 0, k gf; 0, k gf Ovdje 0,9 koeficijent k a , određen iz tablice ..; c = D h st = 3 = 16 cm debljina srednjeg elementa ;a = 0,5 D pl h st = 0, = 7 cm debljina vanjskog elementa Najmanja nosivost klina T n = 647 kgf Ukupna nosivost spoja p n p s T n = == 588 > 500 kgf Uzima se udaljenost od osi klina do kraja prečke s 1 = 13 cm > 7 1, 8 = 1,6 cm Razmak između osi klinova preko osi prečke uzimamo s = 6 cm i poprijeko do osi rogove noge. Dakle, rezimirajmo." s = 9 cm. Sposobnost materijala da se odupre vanjskim utjecajima sila naziva se mehaničkim svojstvima. Mehanička svojstva drva uključuju: čvrstoću, elastičnost, duktilnost i tvrdoću. Čvrstoću drva karakterizira njegova sposobnost otpora vanjskim silama (opterećenjima). trideset 31 Sile koje se opiru vanjskim utjecajima (opterećenjima) nazivamo unutarnjim silama ili naprezanjima. Tako u presjecima drvenih konstrukcija nastaju tlačna, vlačna, savojna, smična (gnječenja) ili lomljenja naprezanja. Usredotočene su na razmatrane metode proračuna drvenih konstrukcija tipične vrste građevine koje se proučavaju u disciplini “Šumarski objekti”. . Potrebno je dizajnirati drvene konstrukcije u strogom skladu s SNiP i GOST. 31 32 Prijave 3 33 Promjer u cm Indikatori B B B B B B B B B B B B B B B B B 4,8 1,6 5 1,68 5,3 1,75 5,37 1,8 5,57 1,87 5,76 1,93 5,91 1,98 6,08, 04 6.5.09 6.4.14 6,55, 6,7 .4 6.85.3 Dimenzije tetiva b u cm i površine u cm segmenata Rezanje dubina 0,5 1 1,5,5 3 3,5 4 4,5 5 7,34 7,14,39 7,7,45 7,41,49 7,55,5 7,67,57 6,6 4,5 6,9 4,7 7, 4,88 7,47 5,06 7,8 5,4 8 5,4 8, 5. 56 7,94 8,18 8,3 8,65 8,67 8,85 9,0 9, 9,3 9,51 9,6 9,83 9,9 10,1 8,5 5,7 10, 10,4 8,7 5,87 8,9 6 9, 6,17 9,4 6,31 9,6 6,44 9,8 6,58 10,5 10,7 8,91 1,4 9,39 1. 9 9,8 13,6 9,75 17, 10, 17,8 10,7 18,6 10, 14 11 ,1 19,7 10,6 14,5 10,4,1 10,9 3, 11,5 4, 11,6 0 1,5 6,1 10,3 15,4 11,7 15,9 10, 8 11 1,3 16,8 11,1 11,3 11,4 11,5 11,6 11,8 10 6,71 1,1 1, 10, 6,85 10,4 6,96 10,6 7 ,1 10,8 7,3 1,4 1,4 1,8. 1 1 16,3 13,6 1,6 17,1,9 17,6 11,9 1 13,6 18,4 1,4 1,5 1,6 1,7 13,6 3,3 10,9 7,5 11,5 8,8 1,1 30,1 1 5,1 1,7 31,4 13,4 7,9 13 ,8 8,8 14,3 9,6 14,7 30,4 14 3,9 15,1 31,1 14,3 4,4 15,5 31,9 13,7 5 15,9 3,6 13 ,8 18,8 14,1 19,1 14,4 19,5 1,7 19,9 13,1 13, 15 5,5 16, 33,4 13, 3,5 13,7 33,7 14, 34,8 14,7 35,9 15, 36,9 15,6 37. 9 15,1 38,9 16,5 39,9 16,9 40,9 17,3 41,8 15,3 6 16, 7 4,6 15,7 6,6 16 1,7 16,3 7,6 15 0,4 16,6 8,7 18,1 43,6 17,3 35,4 17,7 36,1 18, 5 44,4 18,9 45,8 19,3 46,3 11,4 1,4 40,7 1,7 36,6 13,3 37 ,8 13,9 39,3 14,4 40,5 43 ,7 13,1 4,8 13,8 44,7 14,4 46,6 49,7 16,51,4 16,7 5,9 16,54, 17,7 55,9 17,4 48,4 17,9 49,5 18,3 50,7 18,8 51,8 19,5,9 18,57,4 18,7 58,8 19,60,1 19,7 61,4 0,1 6, 7 Dodatak 1 14,1 51,5 14,8 53,7 15,5 55,7 16,1 57,7 16,7 59,6 17,3 61,4 17,9 63, 18,4 64,6 19,5 68,3 0 69,9 0,5 71,6 54 0,6 64 1,4 74,4 58,1 1 65,5 1,9 76 1,4 66,5,4 77,4 33 34 34 Kraj prid. 1 in okrugli presjeci za različite dubine umetanja h BP u cm 5,5 6 6,5 7 7,5 8 8,5 9 9,9 63,6 16,6 65,3 17, 68,1 17,7 76,8 17,9 70, 18,3 79,3 18,7 88,5 18,5 7,6 19,4 91, 19 .1 74,3 19,6 84 0,1 93,9 0,6 76,3 0,86 , 0,7 96,5 1 , 107 1, 78, 0,8 88,4 1,3 99 1,8 110, 11,6 13 0,7 80,1 1,4 90,5 1,9 101, 4 113,9 14 3, 81,9 1,9 9,7,7 84,5 94,7 3, 130 4,6 14 5,4 167, 85,4 3 96,7 3, 10 4, 171, 7 87,1 3,5 98,7 4, 111 4,8 13 5, 188 3, 88,9 19 8,3 06 35 35 Fleksibilnost λ Dodatak Vrijednost koeficijenta φ Koeficijent φ ,99 0,99 0,988 0,986 0,984 0,98 0,98 0,977 0,974 0,968 0,965 0,961 0,958 0,954 0,95 0,946 0,94 0, 937 0,98 0,93 0,918 0,913 0,907 0,891 0,884 0,87 0,866 0,859 0,85 0,845 0,838 0,831 0,84 0,810 0,8 0,79 0,784 0,776 0,768 0,758 0,749 0,74 0,731 0,71 0J0 0,69 0,68 0,6 7 0,66 0,65 0,641 0,63 0,608 0,597 0,585 0,574 0,56 0,55 0. 535 0,53 0,508 0,484 0,473 0,461 0,45 0,439 0,49 0,419 0,409 0,4 0,383 0,374 0,366 0,358 0,351 0,344 0,336 0,33 0,33 0,31 0,3 04 0,98 0,9 0,87 0,81 0,76 0,71 0,66 0,61 36 36 Kraj prid. Fleksibilnost λ Koeficijent φ .56 0.5 0.47 0.43 0.39 0.34 0.3 0.6 0, 0.16 0.1 0.08 0.05 0.0 0.198 0.195 0.19 0.189 0.183 0.181 0.178 0.175 0 ,173 0,17 0,168 0,165 0,163 0,158 0,156 0,154 0,15 0,15 0,147 0,145 0,144 0,14 0,138 0,136 0,134 0 ,13 0,13 0,19 0,17 0,16 0,14 0,11 0,1 0,118 0,117 0,115 0,114 0,11 0,111 0,11 0,107 G, 106 0,105 0,104 0,10 0,101 0,1 0,099 0,098 0,096 0. 095 0,094 0,093 0,09 0,091 0,09 0,089 0,086 0,085 0,084 0,083 0,08 0,081 0,081 0,08 0,079 0,078 37 Dodatak 3 Izračunati podaci Visina h=k 1 D 1 0,5 Površina presjeka =k D 0,785 0,393 Udaljenost od neutralne osi do najudaljenijih vlakana: z 1 =k 3 D z =k 4 D 0,5 0,5 0,1 0,9 Moment inercije: J x =k 5 D 4 J y =k 6 D 4 0,0491 0,0491 0,0069 0,045 Moment otpora: W x =k 7 D 3 W y =k 8 D 3 0,098 0,098 0,038 0,0491 Maksimalni radijus vrtnje r min =k 9 D 0,5 0,13 37 38 Krajnji prid.971 0,933 0,943 0,866 0,393 0,779 0,763 0,773 0,740 0,5 0,475 0,447 0,471 0,433 0,5 0,496 0,486 0,471 0,433 0,045 0,0 476 0,441 0,461 0,0395 0,0069 0,0491 0,0488 0,490 0,0485 0 ,0491 0,0960 0,0908 0,0978 0,091 0,038 0,0981 0,0976 0,0980 0,097 0,13 0,47 0,41 0,44 0,031 38 39 Projektne karakteristike materijala Dodatak 4 Stanje naprezanja i karakteristike elemenata Oznaka Projektna otpornost MPa leniya, za kgf/cm gradirano drvo Savijanje, kompresija i drobljenje vlakana: a) elementi pravokutnog poprečnog presjeka (osim onih navedenih u podstavcima „b. ” i “c”) visine do 50 cm b) elementi pravokutnog presjeka širine preko 11 do 13 cm s visinom presjeka preko 11 do 50 cm c) elementi pravokutnog presjeka širine preko 13 cm s visinom presjeka preko 13 do 50 cm d) elementi od oble građe bez umetaka u projektiranom presjeku . Napetost duž vlakana: a) neslijepljeni elementi b) slijepljeni elementi 3. Sabijanje i gnječenje cijelom površinom poprečno na vlakna 4. Lokalno nagnječenje poprečno na vlakna: a) u nosivim dijelovima konstrukcija, čeonim i čvornim spojevima elemenata b) ispod podložaka pri kutovima gnječenja od 90 do Sitnjenje duž vlakana: a) kod savijanja nelijepljenih elemenata b) kod savijanja lijepljenih elemenata c) u čeonim rezovima za maksimalno naprezanje R i, R c, R cm R i, R c , R cm R i, R c, R cm R i, R c, R cm R p R p R c.90, R cm.90 R cm.90 R cm.90 R ck R ck R ck.8 18 1.6 16,6 16 1,5 15,6 16 1,5 15,1 1 39 40 Stanje naprezanja i karakteristike elemenata Projektne karakteristike materijala Oznaka Kraj prid. 4 Izračunata otpornost MPa leniya, za kgf/cm klasiranog drva 1 3 d) lokalna u ljepljivim spojevima za maksimalno naprezanje 6. Okrhnuće po vlaknima: a) u spojevima nelijepljenih elemenata b) u spojevima lijepljenih elemenata 7. Napetost poprečno vlakna lameliranih drvenih elemenata R sk R sk.90 R sk.90 R p.90.7 7 0.35 3.5.1 1 0.8 8 0.7 7 0.3 3.1 1 0.6 6 0.6 6 0 ,35 3.5 NAPOMENA: 1. Izračunata otpornost drva na drobljenje pod kutom u odnosu na smjer vlakana određuje se formulom R cm R cm 3 1 (1) s u R R cm 90. Izračunata otpornost drva na usitnjavanje pod kutom prema smjeru vlakana određena je formulom R cm sk. R sk 3 1 (1) sin R R sk.90 sk.. 40 41 Bibliografija 1. SNiP II Drvene konstrukcije. Standardi dizajna.. SNiP IIB. 36. Čelične konstrukcije. Standardi dizajna. 3. SNiP II6.74. Opterećenja i udari. Standardi dizajna. 4. Ivanin, I.Ya. Primjeri projektiranja i proračuna drvenih konstrukcija [Tekst] / I.Ya. Ivanin. M.: Gosstroyizdat, Shishkin, V.E. Konstrukcije od drva i plastike [Tekst] / V.E. Šiškin. M.: Stroyizdat, Šumsko inženjerske konstrukcije [Tekst]: smjernice na provedbu projekta drveni most za studente specijalnosti "Šumarstvo" / A.M. Čuprakov. Ukhta: USTU, 42 Sadržaj Uvod... 3 Poglavlje 1 Proračun elemenata drvenih konstrukcija Središnje vlačni elementi... 5 Središnje stlačeni elementi Savojni elementi Vlačno-savojni i tlačno-savojni elementi Poglavlje Proračun spojeva elemenata drvenih konstrukcija... 5 Vezovi na urezi... 6 Spojevi na cilindričnim tiplama.. 6 Primjene... 3 Bibliografija 43 Edukativna publikacija Chuprakov A.M. Primjeri proračuna drvenih konstrukcija šumskih inženjerskih konstrukcija Urednik udžbenika I.A. Bezrodnykh Korektor O.V. Moisenia Tehnički urednik L.P. Korovkin plan 008, pozicija 57. Potpisano za tisak.Računalni slog. Tip slova Times New Roman. Format 60x84 1/16. Offset papir. Sitotisak. Uvjetna pećnica l.,5. uč. izd. l., 3. Naklada 150 primjeraka. Red 17. Ukhta State Technical University, Ukhta, st. Pervomaiskaya, 13 Odjel za operativni tisak USTU, Ukhta, ul. Oktobarskaja, 13. FEDERALNA AGENCIJA ZA OBRAZOVANJE FGOU VPO KAZAN DRŽAVNO ARHITEKTONSKO I GRAĐEVINSKO SVEUČILIŠTE Zavod za metalne konstrukcije i ispitivanje konstrukcija METODOLOŠKE UPUTE za praktične PREDAVANJE 3 Drvene konstrukcije potrebno je proračunati metodom graničnih stanja. Granična stanja građevina su ona pri kojima one prestaju zadovoljavati pogonske zahtjeve. Proračun elemenata čeličnih konstrukcija. Plan. 1. Proračun elemenata metalnih konstrukcija na temelju graničnih stanja. 2. Standardni i proračunski otpori čelika. 3. Proračun elemenata metalnih konstrukcija Ministarstvo obrazovanja i znanosti Ruske Federacije Savezni državni proračun obrazovna ustanova više obrazovanje"Tomsko državno sveučilište za arhitekturu i građevinarstvo" PREDAVANJE 4 3.4. Pogođeni elementi aksijalna sila sa zavojem 3.4.1. Vlačno savijanje i ekscentrično rastegnuti elementi Vlačno savitljivi i ekscentrično rastegnuti elementi rade istovremeno Predavanje 9 Drveni stalci. Opterećenja percipirana ravninom nosive konstrukcije pokrovi (grede, pokrovni lukovi, rešetke) prenose se na temelj kroz regale ili stupove. U zgradama s drvenom nosivom konstrukcijom PREDAVANJE 8 5. Projektiranje i proračun istosmjernih elemenata od više materijala PREDAVANJE 8 Proračun lameliranih drvenih elemenata sa šperpločom i armiranim drvenim elementima treba izvesti prema danoj metodi. MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I ZNANOSTI RUSKE FEDERACIJE Savezna državna obrazovna ustanova za visoko obrazovanje "Pacific Državno sveučilište» PRORAČUN I PROJEKTIRANJE ČEL PREDAVANJE 10 VRSTE SPOJEVA U DRVENIM KONSTRUKCIJAMA. SPOJEVI BEHZ SPECIJALNIH SPOJA Svrha predavanja: studenti će razviti kompetencije za proučavanje načina spajanja drvenih elemenata i principa njihovog proračuna. Pouzdanost građevinskih konstrukcija i temelja. Drvene konstrukcije. Osnovne odredbe za izračun STANDARD CMEA ST CMEA 4868-84 VIJEĆE ZA MEĐUSOBNU EKONOMSKU POMOĆ Pouzdanost građevinskih konstrukcija i MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I ZNANOSTI SAMARSKE REGIJE Državna proračunska obrazovna ustanova srednjeg strukovnog obrazovanja "Togliatti Polytechnic College" (GBOU SPO "TPT") Ministarstvo obrazovanja i znanosti Ruske Federacije Savezna državna proračunska obrazovna ustanova visokog stručnog obrazovanja "Tomsk State Architecture and Construction" Ministarstvo obrazovanja i znanosti Ruske Federacije Syktyvkar Forestry Institute, podružnica državne obrazovne ustanove visokog stručnog obrazovanja "St. Petersburg State 164 MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I ZNANOSTI RUSKE FEDERACIJE SAVEZNI DRŽAVNI PRORAČUN OBRAZOVNA USTANOVA VISOKOG STRUČNOG OBRAZOVANJA “DRŽAVNO TEHNIČKO SVEUČILIŠTE LIPETSK” Projektiranje zavarenih konstrukcija Rešetke Opće informacije Rešetka je rešetkasta konstrukcija koja se sastoji od pojedinačnih ravnih šipki međusobno povezanih u čvorovima. Nosač radi na savijanje od PRAKTIČNI RAD 4 PRORAČUN I KONSTRUKCIJA REŠETKA CILJ: razumjeti postupak proračuna i projektiranja rešetkaste jedinice izrađene od jednakih kutnika. STEČENE SPOSOBNOSTI I VJEŠTINE: sposobnost korištenja Ministarstvo obrazovanja i znanosti Ruske Federacije DRŽAVNO SVEUČILIŠTE YUGRA Fakultet tehničkih odjela " Tehnologije građenja i strukture" POMOĆU SOFTVERSKOG KOMPLEKSA SAP 1 - Metodologija određivanja nosivosti elemenata prozorskih blokova i fasada. (projekt) - 2 - Pažnja! Postrojenje za preradu odabire nacrte AGS sustava na vlastitu odgovornost, Projektiranje metalnih konstrukcija. Grede. Grede i kavezi za grede Spojnica za grede Čelični ravni podni okvir Odabir presjeka valjane grede Valjane grede se izrađuju od I-greda ili kanala Proračun grede 1 Početni podaci 1.1 Dijagram grede Raspon A: 6 m. Raspon B: 1 m. Raspon C: 1 m. Razmak greda: 0,5 m. 1.2 Opterećenja Naziv q n1, kg/m2 q n2, kg/m γ f k d q r , kg/m Konstantno 100 50 1 1 50 BEL O RUSKO NACIONALNO TEHNIČKO SVEUČILIŠTE GRAĐEVINARSTVA ZNANSTVENI I TEHNIČKI SEMINAR PITANJA PRIJELAZA NA EUROPSKI Ministarstvo obrazovanja i znanosti Ruske Federacije NACIONALNO ISTRAŽIVANJE MOSKOVSKO DRŽAVNO GRAĐANSKO SVEUČILIŠTE Zavod za metalne i drvene konstrukcije PRORAČUN KONSTRUKCIJA SADRŽAJ Uvod.. 9 Poglavlje 1. OPTEREĆENJA I UDJELACI 15 1.1. Klasifikacija tereta........ 15 1.2. Kombinacije (kombinacije) opterećenja..... 17 1.3. Određivanje proračunskih opterećenja.. 18 1.3.1. Trajna Astrakhan College of Construction and Economics Postupak za proračun prednapregnute šuplje ploče za čvrstoću za specijalnost 713 "Izgradnja zgrada i konstrukcija" 1. Projektni zadatak Astrakhan College of Construction and Economics Postupak za proračun prednapregnute grede (poprečne grede) za čvrstoću za specijalnost 2713 "Izgradnja zgrada i konstrukcija" 1. Projektni zadatak UDK 624.014.2 Značajke proračuna potpornih jedinica trozglobnih samoljepljivih daščanih lukova velikog raspona. Komparativna analiza konstruktivna rješenja Krotovich A.A. (Znanstveni nadzornik Zgirovsky A.I.) Belorussky Čelične rešetke. Plan. 1. Opće informacije. Vrste rešetki i opće veličine. 2. Proračun i projektiranje rešetki. 1. Opće informacije. Vrste rešetki i opće veličine. Nosač je šipkasta konstrukcija PREDAVANJE 5 Duljina standardne građe do 6,5 m, mjere presjeci grede do 27,5 cm.Pri izradi građevinskih konstrukcija javlja se potreba: - povećanje duljine elemenata (povećanje), prije podne Gazizov E.S. Sinegubova PRORAČUN KONSTRUKCIJA OD LJELJENIH GREDA Yekaterinburg 017 MINISTARSTVO OBRAZOVANJA RUSIJE FSBEI HE "URAL STATE FORESTRY UNIVERSITY" Odjel za inovativne tehnologije i Kontrolna pitanja o čvrstoći materijala 1. Osnovna načela 2. Koje su glavne hipoteze, pretpostavke i premise na kojima se temelji znanost o čvrstoći materijala? 3. Koje glavne probleme rješava? Astrakhan College of Construction and Economics Postupak za proračun prednapetih rebrasta ploča za čvrstoću za specijalnost 713 “Gradnja zgrada i građevina” 1. Projektantski zadatak MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I ZNANOSTI RUSKE FEDERACIJE Savezna državna proračunska obrazovna ustanova visokog obrazovanja "ULJANOVSKO DRŽAVNO TEHNIČKO SVEUČILIŠTE" V. K. Manzhosov ZNAČAJKE PROJEKTIRANJA DRVENIH OKVIRA Izvanredna povijest Drveni (njemački: Fachwerk (frame structure, half-timbered structure) tip) građevna struktura, u kojem je nosiva baza TSNIISK IM. V. A. KUCHERENKO VODIČ ZA PROJEKTIRANJE ZAVARENIH NOSAČA IZ JEDNOKRUGA MOSKVA 1977. konstrukcija okvira RED CRVENE ZASTAVE RADA središnji istraživački institut Ministarstvo obrazovanja Ruske Federacije St. Petersburg Državno tehničko sveučilište ODOBRENO Voditelj. Odjel za građevinske konstrukcije i materijale 2001 Belov V.V. Program discipline PROGRAM RADA discipline Drvene i plastične konstrukcije smjera (specijalnost) 270100.2 “Graditeljstvo” - prvostupnik Građevinski fakultet Oblik studija redoviti Blok disciplina SD Proračun međuspratnih konstrukcija i stupova čelične konstrukcije Početni podaci. Dimenzije objekta u tlocrtu: 36 m x 24 m, visina: 18 m. Mjesto izgradnje: Čeljabinsk (III. snježni rejon, II. vjetroviti rejon). prije podne Gazizov PRORAČUN GRAĐEVINSKIH KONSTRUKCIJA OD ŠPERPLOČE Jekaterinburg 2017. MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I ZNANOSTI FSBEI HE "URALSKO DRŽAVNO ŠUMARSKO SVEUČILIŠTE" Odjel za inovativne tehnologije SADRŽAJ 1 PROJEKTNI PARAMETRI 4 PROJEKTIRANJE I PRORAČUN GORNJEG DIJELA STUPCA 5 1 Izgled 5 Provjera stabilnosti u ravnini savijanja 8 3 Provjera stabilnosti iz ravnine savijanja 8 3 KONSTRUKCIJA Primjena Ministarstvo Poljoprivreda Ruska Federacija Federalna državna proračunska obrazovna ustanova visokog obrazovanja Saratovsko državno agrarno sveučilište nazvano po Procjena nosivosti opeke Zidovi od opeke su vertikalni nosivi elementi građevine. Na temelju rezultata mjerenja dobivene su sljedeće proračunske dimenzije zidova: vis PRAKTIČNI RAD 2 PRORAČUN RAZVLAČENIH I STISLJENIH ELEMENATA METALNIH KONSTRUKCIJA CILJ: Razumjeti svrhu i postupak proračuna središnje istegnutih i središnje stisnutih elemenata metalnih konstrukcija. SADRŽAJ Predgovor... 4 Uvod... 7 Poglavlje 1. Apsolutna mehanika čvrsta. Statika... 8 1.1. Opće odredbe... 8 1.1.1. Model apsolutno krutog tijela... 9 1.1.2. Sila i projekcija sile na os. 4 DODATNI ZAHTJEVI ZA DIZAJN I-TEE ELEMENATA S VALOVITOM STIJEDNOM 4.. Opće preporuke 4.. U elementima složenog I-presjeka za povećanje njihove trajnosti i Odsječak 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmi pdf >>> Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf >>> Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf Vijke klase točnosti A treba koristiti za spojeve u Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf >>> Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf Vijke klase točnosti A treba koristiti za spojeve u Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf >>> Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf Vijke klase točnosti A treba koristiti za spojeve u Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf >>> Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf Vijke klase točnosti A treba koristiti za spojeve u Predavanje 9 (nastavak) Primjeri rješenja stabilnosti stlačenih štapova i zadaci za samostalno rješavanje Odabir poprečnog presjeka središnje stlačenog štapa iz uvjeta stabilnosti Primjer 1 Prikazani štap Izvješće 5855-1707-8333-0815 Proračun čvrstoće i stabilnosti čelične šipke prema SNiP II-3-81* Ovaj dokument je sastavljen na temelju izvješća o proračunu koji je izvršio korisnik admin metalni element METODIČKE UPUTE 1 TEMA Uvod. Sigurnosni brifing. Dolazna kontrola. UVOD U PRAKTIČNU NASTAVU IZ KOLEGIJA PRIMIJENJENE MEHANIKE. UPUTE O ZAŠTITI OD POŽARA I ELEKTRIČNE SIGURNOSTI. 6. semestar Opća stabilnost metalnih greda Metalne grede koje nisu pričvršćene okomito ili su slabo pričvršćene mogu pod utjecajem opterećenja izgubiti stabilnost oblika. Razmotrimo Stranica 1 od 15 Certifikacijska ispitivanja u području strukovnog obrazovanja Specijalnost: 170105.65 Upaljači i sustavi upravljanja oružjem Disciplina: Mehanika (Čvrstoća materijala) MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I ZNANOSTI RUSKE FEDERACIJE Savezna državna proračunska obrazovna ustanova za visoko obrazovanje "NACIONALNO ISTRAŽIVANJE MOSKVSKA DRŽAVNA IZGRADNJA MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I ZNANOSTI RUSKE FEDERACIJE Savezna državna proračunska obrazovna ustanova visokog stručnog obrazovanja "ULJANOVSKO DRŽAVNO TEHNIČKO SVEUČILIŠTE" UDC 640 Usporedba metoda za određivanje progiba armiranobetonskih greda promjenjivog presjeka Vrublevsky PS (znanstveni voditelj Shcherbak SB) Bjelorusko nacionalno tehničko sveučilište Minsk Belarus V 5. Proračun kostura tip konzole Da bi se osigurala prostorna krutost, okviri rotacijskih dizalica obično se izrađuju od dvije paralelne rešetke međusobno povezane, gdje je to moguće, trakama. Češće 1 2 3 SADRŽAJ PROGRAMA RADA 1. CILJEVI I ZADACI PREDMETA “DRVENE I PLASTIČNE KONSTRUKCIJE” I NJENO MJESTO U OBRAZOVNOM PROCESU Disciplina “Drvene i plastične konstrukcije” jedna je od glavnih Ministarstvo obrazovanja i znanosti Ruske Federacije Sankt Peterburg Državno sveučilište za arhitekturu i građevinarstvo Građevinski fakultet Zavod za metalne konstrukcije i ispitivanje konstrukcija GRAĐEVINSKI STANDARDI I PRAVILA SNiP II-25-80 Drvene konstrukcije Datum uvođenja 1982-01-01 DEVELOPED BY TsNIISK im. Kucherenko Državnog odbora za izgradnju SSSR-a uz sudjelovanje TsNIIPromzdanii Državnog odbora za izgradnju SSSR-a, kompleksi i zgrade TsNIIEP SAVEZNA DRŽAVNA PRORAČUNSKA OBRAZOVNA USTANOVA VISOKOG OBRAZOVANJA "ORENBURG DRŽAVNO POLJOPRIVREDNO SVEUČILIŠTE" Odjel za "Dizajn i upravljanje u tehnički sustavi» METODIČKI Savezna agencija za željeznički promet Uralsko državno sveučilište željeznica i komunikacija Odjel za mehaniku deformabilnih krutih tijela, temelja i temelja A. A. Lakhtin KONSTRUKCIJA
UDK 624.15
Konstrukcije od drva i plastike
(udžbenik za sveučilišta)
1966
Knjiga je namijenjena studentima građevinskih visokih škola i fakulteta kao udžbenik
DRVO KAO GRAĐEVINSKI MATERIJAL
§ 1. Sirovinska baza drva (-)
§ 2. Drvo kao građevinski materijal i njegova uporaba u građevinarstvu (17)
§ 3. Struktura drva i njegova svojstva (-)
§ 4. Vlaga u drvu i njezin utjecaj na fizikalna i mehanička svojstva (23)
§ 5. Kemijski učinci na drvo (25)
§ 6. Fizička svojstva drva (26)
§ 7. Anizotropija drva i opće karakteristike njegovih mehaničkih svojstava (-)
§ 8. Utjecaj strukture i nekih osnovnih nedostataka drva na njegova mehanička svojstva (29)
§ 9. Dugotrajna otpornost drva (31)
§ 10. Obrada drva na napetost, stiskanje, poprečno savijanje, drobljenje i usitnjavanje (33)
§ 11. Odabir drva tijekom izgradnje nosivih drvenih konstrukcija (39)
ZAŠTITA DRVENIH KONSTRUKCIJA OD POŽARA, BIOLOŠKE SMRTI I UTJECAJA KEMIJSKIH REAGENASA
§ 12. Otpornost na požar građevinskih elemenata (-)
§ 13. Mjere zaštite drvenih konstrukcija od požara (-)
§ 14. Opće informacije (-)
§ 15. Gljive koje uništavaju drvo i uvjeti za njihov razvoj (-)
§ 16. Konstruktivna prevencija za borbu protiv truljenja elemenata drvenih konstrukcija (44)
§ 17. Zaštita drvenih konstrukcija od utjecaja kemijskih reagensa 47
§ 18. Kemijske mjere za zaštitu drva od truljenja (antiseptička obrada) (-)
§ 19. Oštećenja drva od insekata i mjere za njihovo suzbijanje (49)
PRORAČUN I PROJEKTIRANJE ELEMENATA DRVENIH KONSTRUKCIJA
§ 20. Početne odredbe za proračun elemenata drvenih konstrukcija (-)
§ 21. Podaci za proračun drvenih konstrukcija metodom graničnog stanja (52)
§ 22. Središnje istezanje (-)
§ 23. Centralna kompresija (57)
§ 24. Poprečno savijanje (62)
§ 25. Kosi zavoj (65)
§ 26. Komprimirani-savijeni elementi (66)
§ 27. Istegnuto-zakrivljeni elementi (68)
§ 28. Jednorasponske grede punog presjeka (-)
§ 29. Grede čvrstog presjeka, ojačane podgredama (-)
§ 30. Sustavi konzolnih greda i kontinuiranih greda (70)
VEZE ELEMENATA KONSTRUKCIJE
§ 31. Razvrstavanje priključaka (priključaka) (-)
§ 32. Opće upute za proračun spojeva elemenata drvenih konstrukcija (74)
§ 33. Frontalni rezovi (-)
§ 34. Prosti, dvostruki i trokraki graničnici (80)
§ 35. Veze s ključevima (82)
§ 36. Prizmatični poprečni, uzdužni i kosi ključevi (84)
§ 37. Metalni ključevi i podloške (86)
§ 38. Opće informacije (-)
§ 39. Glavne značajke pin spojeva (89)
§ 40. Proračun spojeva tipla na temelju graničnog stanja (90)
§ 41. Vijci (-)
§ 42. Stege, spajalice, čavli, vijci, vijci i vijci (96)
§ 43. Vrste ljepila (-)
§ 44. Tehnologija lijepljenja (98)
§ 45. Konstrukcije lijepljenih spojeva i klizastih podložaka (99)
SASTAVNI ELEMENTI DRVENIH KONSTRUKCIJA NA ELASTIČNOM SVEZU
§ 46. Opće informacije (-)
§ 47. Poprečno savijanje sastavnih elemenata (-)
§ 48. Centralna kompresija sastavnih elemenata (105)
§ 49. Ekscentrično sabijanje kompozitnih elemenata (107)
§ 50. Primjeri proračuna kompozitnih elemenata (108)
RAVNE MASNE DRVENE KONSTRUKCIJE
§ 51. Opće informacije (-)
§ 52. Kompozitne grede sustava Derevyagin (-)
§ 53. Projektiranje i proračun lameliranih greda (117)
§ 54. Projektiranje i proračun greda od lijepljene šperploče (121)
§ 55. Proizvodnja lameliranih greda (123)
§ 56. Projektiranje i proračun I-greda s dvostrukim poprečnim zidom na čavlima (124)
§ 57. Trozglobni lukovi od greda Derevyaginovog sustava (-)
§ 58. Sustavi kružnih lukova (131)
§ 59. Lučne konstrukcije I-profila s dvostrukom poprečnom stijenkom na spojevima čavala (132)
§ 60. Lijepljeni lukovi (134)
§ 61. Čvrste okvirne konstrukcije (138)
§ 62. Izrada lučnih i okvirnih konstrukcija i njihova ugradnja (139)
RAVNE PROLAZNE DRVENE KONSTRUKCIJE
§ 63. Opće informacije (-)
§ 64. Osnove projektiranja konstrukcija prolaznih rešetki (145)
§ 65. Rešetke (-)
§ 66. Viseći i ukrućeni sustavi drvenih konstrukcija (152)
§ 67. Nosači trupaca i kaldrme na čeonim rezovima (-)
§ 68. Metalno-drvene rešetke TsNIISK (156)
§ 69. Metalno-drvene rešetke s gornjim pojasom od Derevyaginovih greda (160)
§ 70. Metalno-drveni nosači s pravokutnom lijepljenom gornjom vrpcom (-)
§ 71. Metalno-drveni segmentni nosači s lijepljenom gornjom vrpcom (162)
§ 72. Segmentne rešetke od šipki i dasaka na čavlima (165)
Poglavlje 23. Strukture luka i okvira. Rešetkasti regali (-)
§ 73. Trozglobni lukovi od segmentnih, polumjesečastih i poligonalnih grednih nosača (-)
§ 74. Okvir kroz drvene konstrukcije i rešetkaste police (169)
PROSTORNO UČVRŠĆIVANJE RAVNIH DRVENIH KONSTRUKCIJA
§ 75. Mjere za osiguranje prostorne krutosti ravnih drvenih konstrukcija (-)
§ 76. Rad ravnih drvenih konstrukcija tijekom postavljanja (176)
PROSTORNE DRVENE KONSTRUKCIJE
§ 77. Opće odredbe (-)
§ 78. Trezorski sustavi (-)
§ 79. Bezmetalni kružno-mrežasti svod sustava S. I. Peselnika (188)
§ 80. Kružno-mrežasti svod Zollbau sustava (-)
§ 81. Osnovna načela gradnje kružno-mrežastih svodova (189)
§ 82. Proračun kružno-mrežastih svodova (-)
§ 83. Opći pojmovi o križnom i zatvorenom svodu kružno-mrežastog sustava (191)
§ 84. Općenito (-)
§ 85. Kupole radijalnog sustava (-)
§ 86. Kupole u obliku kružne mreže (200)
§ 87. Tankostijene i rebraste sferne kupole i metode njihova proračuna (202)
DRVENE KONSTRUKCIJE I OBJEKTI POSEBNE NAMJENE
§ 88. Općenito (-)
§ 89. Tornjevi s rešetkastom i mrežastom konstrukcijom okna (-)
§ 90. Tornjevi s punim vratilima (212)
§ 91. Dizajn i principi izračuna (-)
§ 92. Uvijeni jarboli (-)
§ 93. Mostovi i nadvožnjaci (-)
§ 94. Kolnik za cestovne mostove i njegov spoj s nasipom (219)
§ 95. Nosači drvenih mostova grednog sustava (221)
§ 96. Mostovi od drvenih greda punog presjeka (224)
§ 97. Sustavi podupirača za drvene mostove (-)
§ 98. Lučni sustavi drvenih mostova (225)
§ 99. Rasponske konstrukcije drvenih mostova prolaznih sustava (226)
§ 100. Opći pojmovi o šumama i krugovima (-)
§ 101. Sheme i nacrti skela (231)
PROIZVODNJA DRVENIH KONSTRUKCIJA I DIJELOVA ZA GRADNJU
§ 102. Sječa i drvoprerada (-)
§ 103. Osnovni tehnološki postupci strojne obrade drva (237)
§ 104. Okviri pilana (239)
§ 105. Kružne pile (-)
§ 106. Tračne pile (240)
§ 107. Strojevi za blanjanje (242)
§ 108. Strojevi za glodanje i rezanje klinova (-)
§ 109. Bušilice (244)
§ 110. Strojevi za proreze (-)
§ 111. Strojevi za brušenje (245)
§ 112. Strugovi i druga oprema (-)
§ 113. Elektrificirani prijenosni alati (-)
§ 114. Općenito (-)
§ 115. Prirodno sušenje drva (-)
§ 116. Umjetno sušenje drva i vrste sušionica (-)
§ 117. Građevinska radnja (-)
§ 118. Radionica za proizvodnju lameliranog drva i konstrukcija od njega (252)
§ 119. Proizvodnja šperploča i nekih drugih vrsta obrađenog drva (254)
§ 120. Mjere opreza i zaštite na radu pri izradi drvenih konstrukcija i građevinskih dijelova (256)
§ 121. Osnovna pravila za rad drvenih konstrukcija (-)
§ 122. Popravak i ojačanje drvenih konstrukcija (-)
GRAĐEVINSKE KONSTRUKCIJE I PROIZVODI OD PLASTIKE
§ 123. Općenito o plastici i njezinim komponentama (-)
§ 124. Kratke informacije o metodama prerade polimera u građevne materijale i proizvode (265)
§ 125. Osnovni zahtjevi za plastiku koja se koristi u građevinskim konstrukcijama (268)
§ 126. Plastika od stakloplastike (269)
§ 127. Drvena laminirana plastika (iverica) (276)
§ 128. Vlaknaste ploče (FPV) (273)
§ 129. Iverice (PDS) (-)
§ 130. Organsko staklo (polimetil metakrilat) (280)
§ 131. Tvrda vinilna plastika (VN) (281)
§ 132. Pjenasta plastika (282)
§ 133. Saće i mipore (283)
§ 134. Materijali za toplinsku, zvučnu i hidroizolaciju dobiveni od plastičnih masa koji se koriste u građevinskim konstrukcijama (284)
§ 135. Značajke nekih fizikalno-mehaničkih svojstava konstrukcijske plastike (285)
§ 136. Centralna napetost i kompresija (-)
§ 137. Poprečno savijanje plastičnih elemenata (289)
§ 138. Vlačno zakrivljeni i stlačeno zakrivljeni elementi od plastičnih masa (295)
§ 139. Podaci za proračun građevinskih konstrukcija od plastike (-)
§ 140. Spajanje konstrukcijskih elemenata od plastičnih masa (299)
§ 141. Sintetička ljepila za lijepljenje različitih materijala (301)
§ 142. Sheme i projektna rješenja slojevitih konstrukcija (-)
§ 143. Metoda proračuna za troslojne pločaste ploče (310)
§ 144. Nekoliko primjera uporabe lameliranih ploča u građevinarstvu raznih namjena (312)
§ 145. Plastični cjevovodi (314)
§ 146. Općenito i klasifikacija pneumatskih konstrukcija (-)
§ 147. Osnove proračuna pneumatskih konstrukcija (318)
§ 148. Primjeri pneumatskih konstrukcija u konstrukcijama raznih namjena (320)
KORIŠTENJE DRVA I PLASTIKE U STRUKTURAMA BUDUĆNOSTI
§ 149. Općenito (-)
§ 150. Perspektive korištenja drva u konstrukcijama (326)
§ 151. Izgledi za korištenje plastike u konstrukcijama (328)
Književnost (346)
______________________________________________________________________
skenira - Akhat;
obrada - Armin.
DJVU 600 dpi + OCR.
http://forum..php?t=38054Proračun drvenih podova
Prijepis