Primjeri proračuna drvenih konstrukcija šumarskih građevina. Proračun drvenih konstrukcija Primjeri proračuna i projektiranja drvenih konstrukcija

Veličina: px

Počnite prikazivati ​​sa stranice:

Prijepis

1 Savezna agencija za obrazovanje Državna institucija visokog stručnog obrazovanja Državno tehničko sveučilište Ukhta Primjeri izračuna drvene konstrukciješuma inženjerske konstrukcije Tutorial u disciplini "Šumarski inženjerski objekti" Ukhta 008

2 UDK 634* 383 (075) Ch90 Chuprakov, A.M. Primjeri proračuna drvenih konstrukcija šumarskih građevina [Tekst]: udžbenik. priručnik za disciplinu “Šumarski inženjerski objekti” / A.M. Čuprakov. Uhta: USTU, selo: ilustr. ISBN Udžbenik je namijenjen studentima specijalnosti “Šumarstvo”. Udžbenik sadrži primjere proračuna nosivih elemenata i konstrukcija od drva, koji dosljedno ocrtavaju primjenu temeljnih načela projektiranja na rješavanje praktičnih problema. Na početku svakog odlomka daju se kratke informacije koje objašnjavaju i opravdavaju korištene metode izračuna. Metodološki priručnik je recenziran i odobren od strane Zavoda za tehnologije i strojeve za sječu, protokol 14 od 7. prosinca 007. i predložen za objavu. Preporučeno za objavljivanje od strane Uredničkog i izdavačkog vijeća Državnog tehničkog sveučilišta Ukhta. Recenzenti: V.N. Pantileenko, dr. sc., profesor, voditelj. Odjel za industrijsko i građevinarstvo; E.A. Černišov, direktor tvrtke LLC poduzeća "Sjeverna šuma" Državno tehničko sveučilište Ukhta, 008 Chuprakov A.M., 008 ISBN

3 UVOD Ovaj priručnik ima uglavnom obrazovni i metodološki cilj podučavanja studenata primjeni teorijskih informacija prezentiranih u kolegiju "Šumarski inženjerski objekti" i sposobnosti primjene SNiP-a za rješavanje praktičnih problema. Primjerima izračuna u svakom odjeljku prethode kratke informacije koje objašnjavaju i opravdavaju korištene metode izračuna i tehnike projektiranja. Ova publikacija namijenjena je kao priručnik za izvođenje praktične nastave tijekom studija inženjerskih konstrukcija od drva, pri izvođenju računskih i grafičkih nastavnih radova, kao i pri izradi konstruktivnog dijela diplomskih projekata. Svrha ovog priručnika je popuniti prazninu u proračunu elemenata drvenih konstrukcija, sposobnost primjene SNiP-a za projektiranje drvenih konstrukcija u vezi s isključenjem discipline „Osnove graditeljstva” iz nastavnog plana i programa u specijalnosti „ Šumarstvo”. Potrebno je projektirati drvene konstrukcije u strogom skladu s SNiPII.5.80 „Drvene konstrukcije. Projektne norme" i SNiPII.6.74 "Opterećenja i utjecaji. Standardi dizajna". Na kraju udžbenika dani su u obliku priloga pomoćni i referentni podaci potrebni za proračun konstrukcije. 3

4 POGLAVLJE 1 PRORAČUN ELEMENATA DRVENIH KONSTRUKCIJA Drvene konstrukcije se proračunavaju na temelju dva granična stanja: nosivost (čvrstoća ili stabilnost) i deformacija (ugib). Pri proračunu prema prvom graničnom stanju potrebno je poznavati proračunski otpor, a prema drugom modul elastičnosti drva. Dane su glavne proračunske otpornosti drva bora i smreke u konstrukcijama zaštićenim od vlage i topline. Izračunati otpori drva drugih vrsta dobivaju se množenjem glavnih proračunatih otpora s prijelaznim koeficijentima navedenim u. Nepovoljni radni uvjeti konstrukcija uzimaju se u obzir uvođenjem koeficijenata za smanjenje proračunskih otpora, čije su vrijednosti dane u [1, tablica. 10]. Pri određivanju deformacija konstrukcija u normalnim radnim uvjetima, modul elastičnosti drva, bez obzira na vrstu potonjeg, uzima se jednak E = kgf / cm. U nepovoljnim radnim uvjetima, faktori korekcije prema . Sadržaj vlage u drvu koje se koristi za izradu drvenih konstrukcija ne smije biti veći od 15% za lijepljene konstrukcije, ne više od 0% za nelijepljene konstrukcije industrijskih, javnih, stambenih i skladišnih zgrada i ne više od 5% za stoku. zgrade, građevine na na otvorenom i popis objekata privremenih zgrada i građevina. Ovdje i dalje u tekstu brojevi u uglatim zagradama označavaju redne brojeve popisa literature danog na kraju knjige. 4

5 1. SREDIŠNJI PRODUŽENI ELEMENTI Središnji produžni elementi izračunavaju se pomoću formule gdje je N proračunska aksijalna sila; ** područje koje se smatra NT go poprečni presjek neto; N R, (1.1) p 5 NT; N T b r o s l b površina bruto presjeka; osl oslabljena površina presjeka; R p je izračunata vlačna čvrstoća drva duž vlakana, Dodatak 4. Pri određivanju područja LT, sva slabljenja koja se nalaze u presjeku duljine 0 cm uzimaju se kao da su kombinirana u jednom odjeljku. Primjer 1.1. Provjerite čvrstoću drvene vješalice rogova, oslabljene s dva zareza h bp = 3,5 cm, bočnim rezovima h st = 1 cm i rupom za vijak d = 1,6 cm (slika 1.1). Računska vlačna sila N = 7700 kgf, promjer trupca D = 16 cm Rješenje. Bruto površina poprečnog presjeka šipke D 4 = 01 cm. Površina segmenta na dubini rezanja h bp = 3,5 cm (Dodatak 1), 1 = 3,5 cm. Površina segmenta na dubini rezanja h st = 1 cm = 5,4 cm Budući da između slabljenja zarezima i slabljenja rupe Sl. 1. Vlačni element Ovdje iu svim sljedećim formulama, osim uz rezervu, faktori sile izraženi su u kgf, a geometrijske karakteristike u cm.

6 za razmak vijaka 8 cm< 0 см, то условно считаем эти ослабления совмещенными в одном сечении. Площадь ослабления отверстием для болта осл = d (D h ст) = 1,6 (1,6 1) =,4 см. Площадь сечения стержня нетто за вычетом всех ослаблений нт = бр осл = 01 3,5 5,4,4 = 103 см. Напряжение растяжения по формуле (1.1) кгс/см ЦЕНТРАЛЬНОСЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ Центральносжатые деревянные стержни в расчетном отношении можно разделить на три группы: стержни малой гибкости (λ < 30), стержни средней гибкости (λ = 30 70) и стержни большой гибкости (λ >70). Šipke male fleksibilnosti izračunavaju se samo za čvrstoću pomoću formule N R. (1.) c Šipke visoke fleksibilnosti izračunavaju se samo za stabilnost pomoću HT formule N r a s h R s. (1.3) Štapovi srednje fleksibilnosti s oslabljenjem moraju se proračunati i za čvrstoću prema formuli (1.) i za stabilnost prema formuli (1.3). Izračunato područje (proračun) šipke za izračunavanje stabilnosti u odsutnosti slabljenja i sa slabljenjem koje se ne proteže do njegovih rubova (slika a), ako područje slabljenja ne prelazi 0,5 br, uzima se jednako 6

7 izračunato = 6p, gdje je 6p površina bruto poprečnog presjeka; za slabljenje koje se ne proteže do rubova, ako područje slabljenja prelazi 0,5 6p, izračun se uzima jednak 4/3 NT; sa simetričnim slabljenjem koje se proteže do rubova (slika b), izračun = NT. Koeficijent uzdužnog savijanja određuje se ovisno o izračunatoj fleksibilnosti elementa prema formulama: kod fleksibilnosti elementa λ 70 1 a 100 ; (1.4) s fleksibilnošću elementa λ > 70 Slika. Slabljenje komprimiranih elemenata: a) ne dopire do ruba; b) prednji rub A, (1.5) gdje je: koeficijent a = 0,8 za drvo i a = 1 za šperploču; koeficijent A = 3000 za drvo i A = 500 za šperploču. Vrijednosti koeficijenata izračunate pomoću ovih formula dane su u Dodatku. Savitljivost λ punih šipki određena je formulom l 0, (1.6) gdje je l 0 proračunska duljina elementa. Za određivanje proračunske duljine ravnih elemenata opterećenih uzdužnim silama na krajevima, koeficijent μ 0 treba uzeti jednak: sa zglobnim krajevima, kao i sa zglobnim vezama na srednjim točkama elementa 1 (slika 3.1); r 7

8 s jednim zglobnim i drugim uklještenim krajevima 0,8 (sl. 3.); s jednim uklještenim, a drugim slobodnim opterećenim krajem (sl. 3.3); s oba kraja stegnuta 0,65 (sl. 3.4). r radijus tromosti presjeka elementa. Riža. 3 Sheme za pričvršćivanje krajeva šipki Polumjer tromosti r u općem slučaju određen je formulom r J br, (1.7) br gdje su J br i 6p moment tromosti i površina bruto poprečnog presjeka element. Za pravokutni presjek s dimenzijama stranica b i h r x = 0,9 h; r y = 0,9 b. Za kružni presjek (1.7a) r D 0.5 D. (1.7b) 4 8

9 Projektirana fleksibilnost stisnutih elemenata ne bi smjela prijeći sljedeće granične vrijednosti: za glavne komprimirane elemente pojaseva, potpornih nosača i potpornih stupova rešetki, stupovi 10; za sekundarne komprimirane elemente, međustupove i nosače rešetki itd. 150; za elemente veze 00. Odabir presjeka središnje komprimiranih fleksibilnih šipki provodi se sljedećim redoslijedom: a) postavljaju se fleksibilnošću šipke (za glavne elemente λ =; za sporedne elemente λ =) i pronađite odgovarajuća vrijednost koeficijenta; b) odrediti potrebni radijus vrtnje i postaviti manju veličinu presjeka; c) odrediti potrebnu površinu i postaviti drugu veličinu presjeka; d) provjerite prihvaćeni presjek pomoću formule (1.3). Komprimirani elementi izrađeni od trupaca uz zadržavanje njihove koničnosti izračunavaju se pomoću presjeka u sredini duljine šipke. Promjer trupca u proračunskom dijelu određen je formulom D izračunato = D 0 +0,008 x, (1.8) gdje je D 0 promjer trupca na tanjem kraju; x je udaljenost od tankog kraja do presjeka koji se razmatra. Primjer 1. Provjerite čvrstoću i stabilnost komprimirane šipke oslabljene u sredini duljine s dvije rupe za vijke d = 16 mm (slika 4, a). Presjek šipke b x h = 13 x 18 cm, dužina l =,5 m, krajevi su zglobni. Projektirano opterećenje N = kgf. Riješenje. Procijenjena slobodna duljina štapa l 0 = l =,5 m. Minimalni radijus rotacije presjeka r = 0,9 b = 0,9 13 = 3,76 cm 9

10 sl. 4. Centralno komprimirani elementi Najveća fleksibilnost, 7 6 Stoga, štap mora biti dizajniran za čvrstoću i stabilnost. Neto površina šipke nt = br osl = ,6 13 = 19,4 cm. Tlačno naprezanje prema formuli (1.) k g / s m. 1 9. 4 10

11 Koeficijent izvijanja prema formuli (1.4) 6 6, 6 1 0, 8 0, Područje slabljenja je od bruto površine od oko sl br 1, 8 5% Prema tome, izračunata površina u ovom slučaju kalc. = br = = 34 cm Naprezanje pri proračunu stabilnosti prema formuli (1.3) na g s / s m R c 0, Primjer 1.3. Odaberite poprečni presjek stalka od drvenog bloka (slika 4, b) sa sljedećim podacima: projektirana tlačna sila N = kgf; dužina stalka l = 3,4 m, krajevi su zglobni. Riješenje. Fleksibilnost stalka postavljamo na λ = 80. Koeficijent koji odgovara ovoj fleksibilnosti je = 0,48 (Dodatak). Odredite traženi minimalni radijus vrtnje (pri λ = 80) l l 1 l cm; 0 0 r tr l, 5 cm 80 i potrebna površina poprečnog presjeka stalka (pri φ = 0,48) tr N cm R 0, c Tada je potrebna širina poprečnog presjeka grede prema formuli (1.7a ) b tr rtr 4, 5 1 4, 7 cm 0, 9 0, 9 U skladu sa sortimentom drvene građe prihvaćamo b = 15 cm Potrebna visina presjeka grede. jedanaest

12 h tr tr 7 1 8,1 cm b 15 Uzmi h = 18 cm; = = 70 cm Savitljivost štapa prihvaćenog presjeka Naprezanje l, 5 y r 0, m i n; u = 0,5. N k g s / s m 0, Primjer 1.4. Drveni stup s okruglim poprečnim presjekom, uz zadržavanje prirodnog nagiba, nosi opterećenje N = (slika 4, c). Krajevi stalka su zglobni. Odredite promjer stalka ako je njegova visina l = 4 m. Rješenje. Postavimo fleksibilnost λ = 80 i nađemo koeficijent koji odgovara ovoj fleksibilnosti = 0,48 (Dodatak). Određujemo potrebni radijus vrtnje i odgovarajući promjer presjeka: r tr l 400 r 0 tr 5 cm; D " 0 cm tr 80 0,5 Određujemo potrebnu površinu i pripadajući promjer presjeka: dakle tr N cm R 0, D "" tr Prosječni potrebni promjer c; tr 4 tr, 9 cm 3,1 4 D tr D " D " 1 9. 4 5 cm. D; 4. 1

13 Uzimamo promjer trupca na tankom kraju D 0 = 18 cm Zatim se promjer u projektiranom presjeku koji se nalazi u sredini duljine elementa određuje formulom (1.8): D = , = 19,6 cm; D 3, 6 30 cm 4 4 Provjera prihvaćenog presjeka, 5 1 9, 6 ; 0,46; k g s / s m 0, SAVIJNI ELEMENTI Elementi drvenih konstrukcija koji rade na savijanje (grede) proračunavaju se na čvrstoću i progib. Proračuni čvrstoće provode se pomoću formule M R, (1.9) u W gdje je M moment savijanja od proračunskog opterećenja; W HT ukupni moment otpora presjeka koji se razmatra; R u je izračunati otpor drva na savijanje. Progibi elemenata za savijanje izračunavaju se iz djelovanja standardnih opterećenja. Vrijednosti otklona ne smiju prelaziti sljedeće vrijednosti: za grede između podova 1 / 50 l; za tavanske grede, grede i rogove 1 / 00 l; za letve i podove 1/150 l, gdje je l proračunski raspon grede. Vrijednosti momenata savijanja i otklona greda izračunavaju se pomoću općih formula konstrukcijske mehanike. Za gredu na dva nosača opterećenu jednoliko raspodijeljenim opterećenjem, moment i relativni progib izračunavaju se po formulama: HT 13

14 ql 8 M; (1.10) f 5 q l l H 3. (1.11) 384EJ Računski raspon uzima se jednak razmaku između središta nosača grede. Ako je širina nosača grede nepoznata u preliminarnim izračunima, tada se čisti raspon l 0 uvećan za 5% uzima kao proračunski raspon grede, tj. l ​​= 1,05 l 0. Pri proračunu elemenata izrađenih od masivnih trupaca ili piljenih trupaca za jedan, dva ili četiri ruba, uzmite u obzir njihov prirodni niz (konus). S jednoliko raspodijeljenim opterećenjem, proračun se provodi duž dijela u sredini raspona. Primjer 1.5. Projektirajte i izračunajte potkrovlje koristeći drvene grede smještene na B = 1 m jedna od druge. Širina prostorije (svijet raspon) l 0 = 5 m. Rješenje. Prihvaćamo ovaj dizajn poda (slika 5, a). Na drvene grede l, oslonjene na zidove zgrade, prikovane su lubanjske šipke, na koje su položene valjane ploče 3, koje se sastoje od podnice od čvrste daske i četiri šipke opšivene na nju (sl. 5, b). Suha gipsana žbuka 4, s unutarnje strane obložen bitumenom. Preko pločastog poda najprije se postavlja parna brana 5 u obliku sloja impregnirane gline debljine cm, a zatim izolacija 6 ekspandirani perlit, vermikulit ili drugi vatrostalni materijali za zatrpavanje, pripremljeni od lokalnih sirovina i gustoće (volumska masa) γ = kg/m 3. Debljina sloja izolacije 1 cm.Na izolaciju se postavlja zaštitna vapneno-pješčana kora debljine 7 cm.Izračunati opterećenja. Određujemo opterećenja po 1 m poda (tablica 1.1). 14

15 sl. 5. Proračunu potkrovnih greda Tablica 1.1 Elementi i proračun opterećenja Vapneno-pješčana kora, 0, Izolacija, 0,1 350 Glineno mazivo, 0, Ploče za valjanje (podovi + 50% na šipkama), 0,5 Suha žbuka s bitumenom, 0 , 5 Korisno opterećenje Ukupno... Standardno opterećenje, kgf/m g, Faktor opterećenja 1, 1, 1, 1.1 1.1 1.4 Projektirano opterećenje, kgf/m 38.4 50.4 38.4 15.6 17, Ne uzimamo u obzir vlastitu težinu greda, budući da je pretpostavljeno da su opterećenja od svih ostalih podnih elemenata navedenih u tablici raspoređena po cijelom području ne isključujući površine koje zauzimaju grede. 15

16 Proračun podnih greda. Kod postavljanja greda svakih 1 m, linearno opterećenje grede je: standardno q H = 11 1 = 11 kgf / m; izračunato q=65 1=65 kgf/m. Projektirani raspon grede l = 1,05 l 0 = 1,05 5 = 5,5 m. Moment savijanja prema formuli (1.10) M k gf / m. 8 Potreban moment otpora grede W tr M cm. R i 130 Zadani presjek. širina b = 10 cm, nađite h tr 6W tr, 6 cm b 10 Uzimamo gredu presjeka bxh = 10 x cm s W = 807 cm 3 i J = 8873 cm 4. Relativni otklon prema formuli (1.11. ) f l 3 5, Izračun valjka štita prema naprijed. Panelnu palubu izračunavamo za dva slučaja opterećenja: a) trajno i privremeno opterećenje; b) sklop centriran proračunsko opterećenje P = 10 kgf. U prvom slučaju izračunavamo podnicu za traku širine 1 m. Opterećenje po 1 linearnoj liniji. m projektne trake: q H = 11 kgf / m; q = 65 kgf/m. Računski raspon poda a 4 l B b cm H Ovdje je B razmak između osi greda; b širina presjeka grede; i širina poprečnog presjeka kranijalnog bloka.. 16

17 Moment savijanja M 6 5 0,8 6 4,5 k gf / m. 8 Debljina podnih ploča uzima se jednakom δ = 19 mm. Momenti otpora i tromosti projektirane trake poda jednaki su: W Napon savijanja J, cm; , cm, k g s / s m. 6 0, Relativni otklon fl 3 5, Značajne rezerve čvrstoće i krutosti podnice omogućuju korištenje poluokrajčenih ploča III razreda za njegovu proizvodnju. Kada se debljina podne obloge smanji na 16 mm, njezin će ugib biti veći od maksimalnog. Ako postoje raspodjelne šipke obrubljene odozdo, pretpostavlja se da je koncentrirano opterećenje raspoređeno preko palube širine 0,5 m. Smatramo da je opterećenje primijenjeno u sredini raspona palube. Moment savijanja M Pl H k g s / s m. 4 4 Moment otpora projektirane trake. Š 5 0 1,1 cm 6 17

18 Napon savijanja, g s / s m, 3 0,1 gdje je 1 koeficijent koji uzima u obzir kratko trajanje opterećenja instalacije. 4. ELEMENTI ZA VLAČNO SAVIJANJE I TLAČANJE SAVIJANJE Elementi za savijanje na vlak i tlačno savijanje podložni su istodobnom djelovanju aksijalnih sila i momenta savijanja koji nastaje poprečnim savijanjem štapa ili ekscentričnim djelovanjem uzdužnih sila. Vlačno savijanje šipki izračunava se pomoću formule N M R p R. (1.1) p W R H T H T i Tlačno savijanje šipki u ravnini savijanja izračunava se pomoću formule N M R c R W R H T H T u c, (1.13) gdje je koeficijent koji uzima u obzir dodatni moment od uzdužnog sila tijekom deformacije štapa, određena formulom 1 N 3100 R s br. Stisnute šipke za savijanje s manjom krutošću poprečnog presjeka u ravnini okomitoj na savijanje moraju se provjeriti u ovoj ravnini za opću stabilnost bez uzimanja u obzir momenta savijanja prema formuli (1.3). 18

19 Primjer 1.6. Provjerite čvrstoću grede presjeka 13 x 18 cm (slika 6), istegnute silom N = kgf i savijene koncentriranim opterećenjem P = 380 kgf, primijenjene u sredini raspona l = 3 m. , Poprečni presjek šipke na ovom mjestu je oslabljen s dvije rupe za vijke d = 16 mm. Riža. 6. Element vlačnog savijanja Rješenje. Maksimalni moment savijanja M Pl k g s / m. 4 4 Neto površina poprečnog presjeka nt = b (h d) = 13 (18 1,6) = 19,4 cm Moment tromosti oslabljenog presjeka bh J b d a cm HT 1 1 Moment otpora W HT J 5750 HT vidi 0,5 h 9 19

20 Naprezanje prema formuli (1.1), k g s / s m. 1 9, Primjer 1.7. Provjerite čvrstoću i stabilnost šipke za komprimirano savijanje, spojene na krajevima (slika 7). Dimenzije presjeka b x h = 13 x 18 cm, duljina štapa l = 4 m. Računska tlačna sila N = 6500 kgf, proračunska koncentrirana sila primijenjena na sredini duljine štapa, P = 400 kgf. Riža. 7. Komprimirani elementi za savijanje Rješenje. Provjerimo čvrstoću štapa u ravnini savijanja. Računski moment savijanja od poprečnog opterećenja M Pl k g s / m. 4 4 Površina presjeka = = 34 cm Moment otpora presjeka W x = bh /6 = 70 cm 3. 0

21 Polumjer tromosti presjeka u odnosu na os X r k = 0,9 h = 0,9 18 = 5, cm Fleksibilnost štapa x 5, Koeficijent prema formuli (1.14), Naprezanje prema formuli (1.13) k g s / s m 3 4 0, Provjerimo stabilnost stapa u ravnini okomitoj na zavoj. Polumjer tromosti presjeka u odnosu na os Y r y = 0,9 b = 0,9 13 = 3,76 cm Fleksibilnost štapa u odnosu na os Y y 3,7 6 Koeficijent izvijanja (kako se primjenjuje) φ = 0,76. Naprezanje prema formuli (1.3) k g s / s m 0,

22 POGLAVLJE PRORAČUN SPOJEVA ELEMENATA DRVENIH KONSTRUKCIJA 5. SPOJEVI NA USJEKIMA Elementi na usjecima spajaju se uglavnom u obliku čeonih usjeka s jednim zubom (slika 8). Čeoni zarezi projektirani su za gnječenje i lomljenje pod uvjetom da proračunska sila koja djeluje na spoj ne premašuje proračunsku nosivost potonjeg. Riža. 8. Frontalni rez

23 Proračun čeonih zareza za gnječenje provodi se duž glavne radne ravnine gnječenja, koja se nalazi okomito na os susjednog komprimiranog elementa, za ukupnu silu koja djeluje u ovom elementu. Računska nosivost veze iz stanja gnječenja određena je formulom T R cm cm cm, (.1) gdje je površina gnječenja; R cm cm izračunata otpornost drva na gnječenje pod kutom u odnosu na smjer vlakana, određena formulom R cm R cm R cm sin R cm 90. (.) Dubina zareza u potpornim čvorovima šipkastih konstrukcija treba biti ne više od 1 3 h, au međučvorovima ne više od 1 4 h, gdje je h veličina poprečnog presjeka elementa u smjeru rezanja. Projektirana nosivost veze na temelju stanja smicanja određena je formulom gdje je površina smicanja; sk av, (.3) s k s k s k T R av R izračunata prosječna otpornost drva na usitnjavanje preko područja sk cijepanja. Duljina područja šišanja l sk kod frontalnih rezova mora biti najmanje 1,5 h. Prosječna izračunata otpornost na kršenje na području smicanja s platformom duljine ne većom od h i deset dubina umetanja u spojeve od bora i smreke uzima se jednakom prosječnom 1 /. R k gf s m Za duljinu l ck veću od h, izračunata posmična otpornost se smanjuje i uzima prema tablici 1. 3

24 sr l sk h Tablica 1,4,6,8 3 3, 3,33 R, k gf / s msk 1 11,4 10,9 10,4 10 9,5 9. 9 Za srednje vrijednosti omjera l sk / h vrijednosti izračunatih otpora određuju se interpolacijom. Primjer.1. Provjerite nosivost jedinice nosača rešetke, riješena čeonim zarezom s jednim zubom (slika 8, a). Presjek greda b x h = 15 x 0 cm; kut između pojaseva " "(s u 0, 3 7 1; c o s 0, 9 8); dubina rezanja h = 5,5 cm; duljina platforme za šišanje l sk = 10 h rr = 55 cm; izračunata tlačna sila u gornjem pojasu N c = 8900 kgf. Riješenje. Izračunata otpornost drva na gnječenje pod kutom prema formuli (.) Površina gnječenja 130 R / 130 k gf s m cm, cm bhv 1 5 5. 5 8 8. 8 cm c o s 0. 9 8 Nosivost drva veza od uvjeta nosivosti prema formuli (.1) T 8 8, N do gs. cm Računska sila koja djeluje na područje smicanja, T N N c o s do gf. Područje rezanja p c c c c k l b cm c.. 4

25 Izračunata prosječna otpornost drva na kršenje pri omjeru l sk / h = 55/0 =,75 avg 1 0,1 / (vidi tablicu 1). R k gf s m Nosivost spoja iz uvjeta čvrstoće na kršenje prema formuli (.3) T sk, k gf. Primjer.. Izračunajte prednji usjek potporne jedinice trokutaste rešetkaste rešetke (slika 8, b). Tetive rešetke izrađene su od trupaca proračunskog promjera u čvorištu D = cm. Kut između tetiva je a = 6 30" (sin a = 0,446; cos a = 0,895). Računska tlačna sila u gornjoj tetivi je N c = kgf. Rješenje. Računski otpor drobljenja drva pod zadanim kutom cm / (Dodatak 4). cm cm Pomoću Dodatka 1 nalazimo da uz D = cm, najbliža površina seg = 93,9 cm odgovara dubini rezanja h. bp = 6,5 cm. Prihvaćamo h bp = 6,5 cm, što je manje od najveće dubine rezanja, koja u ovom slučaju, uzimajući u obzir potrebno podrezivanje trupca donjeg remena do dubine h CT = cm iznosi 1 D h st h h 6, 6 7 cm wr Duljina rezne tetive (širina ravnine smicanja) pri h wr = 6,5 cm b = 0,1 cm (Dodatak 15

26 Potrebna duljina ravnine smicanja pri av R = 1 kgf/cm: sk l sk N c o s , c 3 7,1 cm av br 0,1 1 sk Prihvaćamo l sk = 38 cm, što je više od 1,5 h = 1,5 () = 30 cm Budući da se ispostavilo da je duljina ravnine smicanja manja od h = () = 40 cm, cp, tada prihvaćena vrijednost R = 1 kgf / cm odgovara standardima. sk Nosnu gredu slažemo od ploča promjera cm.Za potporni jastuk uzimamo istu ploču s gornjim rubom cm, koja će osigurati širinu oslonca b 1 = 1,6 cm (Prilog 1). Naprezanje ležaja preko područja kontakta između pomoćne grede i potpornog jastuka N c sin, 4 k gf / s m 1,6 cm gdje je 4 kgf / cm izračunati otpor ležaja R CM90 preko vlakana u potpornim ravninama konstrukcija.., 6. SPOJEVI NA CILINDRIČNIM DOGOVIMA Procijenjena nosivost sposobnost jednog rezanja cilindričnog tipla u spojevima elemenata od bora i smreke kada su sile usmjerene duž vlakana elemenata određena je formule: prema savijanju tiple T i = 180 d + a, ali ne više od 50 d; kolapsom srednjeg elementa debljine T c = 50 cd; prema kolapsu krajnjeg vanjskog elementa debljine a T a = 80 ad. (.4a) (.4b) (.4c) Broj tipli n H koji se moraju postaviti u spoj za prijenos sile N nalazi se iz izraza 6

27 n H N, (.5) gdje je T n manja od tri vrijednosti nosivosti tiple, izračunate pomoću formula (.4); p s broj rezova tipla. Računska nosivost kolčića T n može se odrediti i pomoću priloga 5. Razmak između osi kolčića mora iznositi najmanje: duž vlakana s 1 = 7 d; preko vlakana s = 3,5 d i od ruba elementa s 3 = 3 d. Računska nosivost cilindričnog tipla T n kada je sila usmjerena pod kutom a prema vlaknima elemenata određuje se kao manja od tri prema formulama: H nt (1 8 0), ali ne više od T k d a c H T c = k α 50 cd; T a = k α 80 cd. k 50d ; (.6a) (.6b) (.6c) Kut α i stupnjevi Tablica. Koeficijent k a za čelične tiple promjera u mm 1, 1,4 1,6 1,8, 0,95 0,95 0,9 0,9 0,9 0,9 0,75 0,75 0,7 0,675 0, 65 0,65 0,7 0,65 0,6 0,575 0,55 0,55 Napomena. Vrijednosti koeficijenta ka za srednje kutove određuju se interpolacijom. Primjer.3. Spoj donjeg rastegnutog pojasa rešetkaste rešetke (slika 9, a) izrađen je pomoću dasaka spojenih na pojas s tiplama od okruglog čelika. Pojas je izrađen od trupaca promjera na spoju od 19 cm. Da bi se osiguralo čvrsto prianjanje obloga, trupci su klesani s obje strane po 3 cm na debljinu c = 13 cm. Podloge su izrađene od dasaka. s presjekom a x h = 6 x 18 cm.Računska vlačna sila N = kgf. Izračunajte vezu. 7

28 sl. 9. Spojevi na čeličnim cilindričnim tiplama Rješenje. Promjer tipli postavljen je približno jednak (0,0,5) a, gdje je a debljina obloge. Prihvaćamo d = 1,6 cm Računsku nosivost tiple po presjeku određujemo pomoću formula (.4): H , ; T k gs k gs T c Ta, k gs; , gđi. 8

29 Najmanja proračunska nosivost Tn = 533 kgf. Dvostruko urezani tipli. Potreban broj tipli prema formuli (.5): n H , 9 kom Primamo 1 tiplu od čega su 4 vijka sa svake strane spoja. Tiple postavljamo u dva uzdužna reda. Razmak između tipli duž vlakana: s 1 = 7 d 7 1, 6 = 11, cm (uzimajući 1 cm). Razmak od osi tipli do ruba preklopa je s 3 = 3 d 3 1, 6 = 4,8 cm (uz pretpostavku 5 cm). Razmak između tipli preko vlakana je s h s = 8 cm > 3,5 d = 5,6 cm. 3 Neto površina presjeka pojasa minus bočni ubodi i slabljenje rupama za tiple. D 8 4 8, 8 1,. seg d c cm HT 4 Oslabljena površina poprečnog presjeka obloga HT () 6 (1 8 1, 6) 1 7 7, 6. a h d cm Vlačno naprezanje u oblogama N, k gf / s m. HT 1 7 7, 6 Primjer.4. U prečki nagnutih rogova (slika 9, b) pojavljuje se vlačna sila od N = 500 kgf. Prečka je izrađena od dvije ploče promjera Dpl = 18 cm. Ploče pokrivaju s obje strane rognu nogu od balvana D = cm i na nju se pričvršćuju s dva vijka d = 18 mm koji djeluju kao dvosječni tipli. Dubina brušenja 9

30 rafter noga na spoju prečke h "ST = 3 cm. Za čvrsto prianjanje podložnih vijaka, ploče su urezane na dubinu od h ST = cm. Kut između smjera prečke i noge rogova je a = 30. Provjeriti čvrstoću spoja Rješenje Nosivost čeličnog cilindričnog tipla po rezu kada je sila usmjerena pod kutom prema vlaknima određujemo pomoću formula (.6): H 0, 9 ( , 8 7), ; T k gf k gf TC T a 0, k gf; 0, k gf Ovdje 0,9 koeficijent k a , određen iz tablice ..; c = D h st = 3 = 16 cm debljina srednjeg elementa ;a = 0,5 D pl h st = 0, = 7 cm debljina vanjskog elementa Najmanja nosivost klina T n = 647 kgf Ukupna nosivost spoja p n p s T n = == 588 > 500 kgf Uzima se udaljenost od osi klina do kraja prečke s 1 = 13 cm > 7 1, 8 = 1,6 cm Razmak između osi klinova preko osi prečke uzimamo s = 6 cm i poprijeko do osi rogove noge. Dakle, rezimirajmo." s = 9 cm. Sposobnost materijala da se odupre vanjskim utjecajima sila naziva se mehaničkim svojstvima. Mehanička svojstva drva uključuju: čvrstoću, elastičnost, duktilnost i tvrdoću. Čvrstoću drva karakterizira njegova sposobnost otpora vanjskim silama (opterećenjima). trideset

31 Sile koje se opiru vanjskim utjecajima (opterećenjima) nazivamo unutarnjim silama ili naprezanjima. Tako u presjecima drvenih konstrukcija nastaju tlačna, vlačna, savojna, smična (gnječenja) ili lomljenja naprezanja. Usredotočene su na razmatrane metode proračuna drvenih konstrukcija tipične vrste građevine koje se proučavaju u disciplini “Šumarski objekti”. . Potrebno je dizajnirati drvene konstrukcije u strogom skladu s SNiP i GOST. 31

32 Prijave 3

33 Promjer u cm Indikatori B B B B B B B B B B B B B B B B B 4,8 1,6 5 1,68 5,3 1,75 5,37 1,8 5,57 1,87 5,76 1,93 5,91 1,98 6,08, 04 6.5.09 6.4.14 6,55, 6,7 .4 6.85.3 Dimenzije tetiva b u cm i površine u cm segmenata Rezanje dubina 0,5 1 1,5,5 3 3,5 4 4,5 5 7,34 7,14,39 7,7,45 7,41,49 7,55,5 7,67,57 6,6 4,5 6,9 4,7 7, 4,88 7,47 5,06 7,8 5,4 8 5,4 8, 5. 56 7,94 8,18 8,3 8,65 8,67 8,85 9,0 9, 9,3 9,51 9,6 9,83 9,9 10,1 8,5 5,7 10, 10,4 8,7 5,87 8,9 6 9, 6,17 9,4 6,31 9,6 6,44 9,8 6,58 10,5 10,7 8,91 1,4 9,39 1. 9 9,8 13,6 9,75 17, 10, 17,8 10,7 18,6 10, 14 11 ,1 19,7 10,6 14,5 10,4,1 10,9 3, 11,5 4, 11,6 0 1,5 6,1 10,3 15,4 11,7 15,9 10, 8 11 1,3 16,8 11,1 11,3 11,4 11,5 11,6 11,8 10 6,71 1,1 1, 10, 6,85 10,4 6,96 10,6 7 ,1 10,8 7,3 1,4 1,4 1,8. 1 1 16,3 13,6 1,6 17,1,9 17,6 11,9 1 13,6 18,4 1,4 1,5 1,6 1,7 13,6 3,3 10,9 7,5 11,5 8,8 1,1 30,1 1 5,1 1,7 31,4 13,4 7,9 13 ,8 8,8 14,3 9,6 14,7 30,4 14 3,9 15,1 31,1 14,3 4,4 15,5 31,9 13,7 5 15,9 3,6 13 ,8 18,8 14,1 19,1 14,4 19,5 1,7 19,9 13,1 13, 15 5,5 16, 33,4 13, 3,5 13,7 33,7 14, 34,8 14,7 35,9 15, 36,9 15,6 37. 9 15,1 38,9 16,5 39,9 16,9 40,9 17,3 41,8 15,3 6 16, 7 4,6 15,7 6,6 16 1,7 16,3 7,6 15 0,4 16,6 8,7 18,1 43,6 17,3 35,4 17,7 36,1 18, 5 44,4 18,9 45,8 19,3 46,3 11,4 1,4 40,7 1,7 36,6 13,3 37 ,8 13,9 39,3 14,4 40,5 43 ,7 13,1 4,8 13,8 44,7 14,4 46,6 49,7 16,51,4 16,7 5,9 16,54, 17,7 55,9 17,4 48,4 17,9 49,5 18,3 50,7 18,8 51,8 19,5,9 18,57,4 18,7 58,8 19,60,1 19,7 61,4 0,1 6, 7 Dodatak 1 14,1 51,5 14,8 53,7 15,5 55,7 16,1 57,7 16,7 59,6 17,3 61,4 17,9 63, 18,4 64,6 19,5 68,3 0 69,9 0,5 71,6 54 0,6 64 1,4 74,4 58,1 1 65,5 1,9 76 1,4 66,5,4 77,4 33

34 34 Kraj prid. 1 u kružnim presjecima za različite dubine umetaka h BP u cm 5,5 6 6,5 7 7,5 8 8,5 9 9,9 63,6 16,6 65,3 17, 68,1 17,7 76, 8 17,9 70, 18,3 79,3 18,7 88,5 18,5 7,6 19,4 91, 19,1 74,3 19,6 84 0,1 93,9 0.6 76, 3 0. 86. 0.7 96.5 1. 107 1. 78. 0.8 88.4 1.3 99 1.8 110. 11.6 13 0.7 80.1 1.4 90.5 1 .9 101.4 113.9 14 3.81.9 1.9 9 .7,7 84,5 94,7 3,130 4,6 14 5,4 167,85 ,4 3 96,7 3,10 4, 171,7 87,1 3,5 98,7 4, 111 4,8 13 5, 188 3, 88,9 19 8,3 06

35 35 Fleksibilnost λ Dodatak Vrijednost koeficijenta φ Koeficijent φ ,99 0,99 0,988 0,986 0,984 0,98 0,98 0,977 0,974 0,968 0,965 0,961 0,958 0,954 0,95 0,946 0,94 0, 937 0,98 0,93 0,918 0,913 0,907 0,891 0,884 0,87 0,866 0,859 0,85 0,845 0,838 0,831 0,84 0,810 0,8 0,79 0,784 0,776 0,768 0,758 0,749 0,74 0,731 0,71 0J0 0,69 0,68 0,6 7 0,66 0,65 0,641 0,63 0,608 0,597 0,585 0,574 0,56 0,55 0. 535 0,53 0,508 0,484 0,473 0,461 0,45 0,439 0,49 0,419 0,409 0,4 0,383 0,374 0,366 0,358 0,351 0,344 0,336 0,33 0,33 0,31 0,3 04 0,98 0,9 0,87 0,81 0,76 0,71 0,66 0,61

36 36 Kraj prid. Fleksibilnost λ Koeficijent φ .56 0.5 0.47 0.43 0.39 0.34 0.3 0.6 0, 0.16 0.1 0.08 0.05 0.0 0.198 0.195 0.19 0.189 0.183 0.181 0.178 0.175 0 ,173 0,17 0,168 0,165 0,163 0,158 0,156 0,154 0,15 0,15 0,147 0,145 0,144 0,14 0,138 0,136 0,134 0 ,13 0,13 0,19 0,17 0,16 0,14 0,11 0,1 0,118 0,117 0,115 0,114 0,11 0,111 0,11 0,107 G, 106 0,105 0,104 0,10 0,101 0,1 0,099 0,098 0,096 0. 095 0,094 0,093 0,09 0,091 0,09 0,089 0,086 0,085 0,084 0,083 0,08 0,081 0,081 0,08 0,079 0,078

37 Dodatak 3 Izračunati podaci Visina h=k 1 D 1 0,5 Površina presjeka =k D 0,785 0,393 Udaljenost od neutralne osi do najudaljenijih vlakana: z 1 =k 3 D z =k 4 D 0,5 0,5 0,1 0,9 Moment inercije: J x =k 5 D 4 J y =k 6 D 4 0,0491 0,0491 0,0069 0,045 Moment otpora: W x =k 7 D 3 W y =k 8 D 3 0,098 0,098 0,038 0,0491 Maksimalni radijus vrtnje r min =k 9 D 0,5 0,13 37

38 Krajnji prid.971 0,933 0,943 0,866 0,393 0,779 0,763 0,773 0,740 0,5 0,475 0,447 0,471 0,433 0,5 0,496 0,486 0,471 0,433 0,045 0,0 476 0,441 0,461 0,0395 0,0069 0,0491 0,0488 0,490 0,0485 0 ,0491 0,0960 0,0908 0,0978 0,091 0,038 0,0981 0,0976 0,0980 0,097 0,13 0,47 0,41 0,44 0,031 38

39 Projektne karakteristike materijala Dodatak 4 Stanje naprezanja i karakteristike elemenata Oznaka Projektna otpornost MPa leniya, za kgf/cm gradirano drvo Savijanje, kompresija i drobljenje vlakana: a) elementi pravokutnog poprečnog presjeka (osim onih navedenih u podstavcima „b. ” i “c”) visine do 50 cm b) elementi pravokutnog presjeka širine preko 11 do 13 cm s visinom presjeka preko 11 do 50 cm c) elementi pravokutnog presjeka širine preko 13 cm s visinom presjeka preko 13 do 50 cm d) elementi od oble građe bez umetaka u projektiranom presjeku . Napetost duž vlakana: a) neslijepljeni elementi b) slijepljeni elementi 3. Sabijanje i gnječenje cijelom površinom poprečno na vlakna 4. Lokalno nagnječenje poprečno na vlakna: a) u nosivim dijelovima konstrukcija, čeonim i čvornim spojevima elemenata b) ispod podložaka pri kutovima gnječenja od 90 do Sitnjenje duž vlakana: a) kod savijanja nelijepljenih elemenata b) kod savijanja lijepljenih elemenata c) u čeonim rezovima za maksimalno naprezanje R i, R c, R cm R i, R c , R cm R i, R c, R cm R i, R c, R cm R p R p R c.90, R cm.90 R cm.90 R cm.90 R ck R ck R ck.8 18 1.6 16,6 16 1,5 15,6 16 1,5 15,1 1 39

40 Stanje naprezanja i karakteristike elemenata Projektne karakteristike materijala Oznaka Kraj prid. 4 Izračunata otpornost MPa leniya, za kgf/cm klasiranog drva 1 3 d) lokalna u ljepljivim spojevima za maksimalno naprezanje 6. Okrhnuće po vlaknima: a) u spojevima nelijepljenih elemenata b) u spojevima lijepljenih elemenata 7. Napetost poprečno vlakna lameliranih drvenih elemenata R sk R sk.90 R sk.90 R p.90.7 7 0.35 3.5.1 1 0.8 8 0.7 7 0.3 3.1 1 0.6 6 0.6 6 0 ,35 3.5 NAPOMENA: 1. Izračunata otpornost drva na drobljenje pod kutom u odnosu na smjer vlakana određuje se formulom R cm R cm 3 1 (1) s u R R cm 90. Izračunata otpornost drva na usitnjavanje pod kutom prema smjeru vlakana određena je formulom R cm sk. R sk 3 1 (1) sin R R sk.90 sk.. 40

41 Bibliografija 1. SNiP II Drvene konstrukcije. Standardi dizajna.. SNiP IIB. 36. Čelične konstrukcije. Standardi dizajna. 3. SNiP II6.74. Opterećenja i udari. Standardi dizajna. 4. Ivanin, I.Ya. Primjeri projektiranja i proračuna drvenih konstrukcija [Tekst] / I.Ya. Ivanin. M.: Gosstroyizdat, Shishkin, V.E. Konstrukcije od drva i plastike [Tekst] / V.E. Šiškin. M.: Stroyizdat, Šumsko inženjerske konstrukcije [Tekst]: smjernice provedbi projekta drvenog mosta za studente specijalnosti “Šumarstvo” / A.M. Čuprakov. Ukhta: USTU,

42 Sadržaj Uvod... 3 Poglavlje 1 Proračun elemenata drvenih konstrukcija Središnje vlačni elementi... 5 Središnje stlačeni elementi Savojni elementi Vlačno-savojni i tlačno-savojni elementi Poglavlje Proračun spojeva elemenata drvenih konstrukcija... 5 Vezovi na urezi... 6 Spojevi na cilindričnim tiplama.. 6 Primjene... 3 Bibliografija

43 Edukativna publikacija Chuprakov A.M. Primjeri proračuna drvenih konstrukcija šumskih inženjerskih konstrukcija Urednik udžbenika I.A. Bezrodnykh Korektor O.V. Moisenia Tehnički urednik L.P. Korovkin plan 008, pozicija 57. Potpisano za tisak.Računalni slog. Tip slova Times New Roman. Format 60x84 1/16. Offset papir. Sitotisak. Uvjetna pećnica l.,5. uč. izd. l., 3. Naklada 150 primjeraka. Red 17. Ukhta State Technical University, Ukhta, st. Pervomaiskaya, 13 Odjel za operativni tisak USTU, Ukhta, ul. Oktobarskaja, 13.

FEDERALNA AGENCIJA ZA OBRAZOVANJE FGOU VPO KAZAN DRŽAVNO ARHITEKTONSKO I GRAĐEVINSKO SVEUČILIŠTE Zavod za metalne konstrukcije i ispitivanje konstrukcija METODOLOŠKE UPUTE za praktične

PREDAVANJE 3 Drvene konstrukcije potrebno je proračunati metodom graničnih stanja. Granična stanja građevina su ona pri kojima one prestaju zadovoljavati pogonske zahtjeve.

Proračun elemenata čeličnih konstrukcija. Plan. 1. Proračun elemenata metalnih konstrukcija na temelju graničnih stanja. 2. Standardni i proračunski otpori čelika. 3. Proračun elemenata metalnih konstrukcija

Ministarstvo obrazovanja i znanosti Ruska Federacija Savezni državni proračun obrazovna ustanova više obrazovanje"Tomsko državno sveučilište za arhitekturu i građevinarstvo"

PREDAVANJE 4 3.4. Pogođeni elementi aksijalna sila sa zavojem 3.4.1. Vlačno savijanje i ekscentrično rastegnuti elementi Vlačno savitljivi i ekscentrično rastegnuti elementi rade istovremeno

Predavanje 9 Drveni stalci. Opterećenja percipirana ravninom nosive konstrukcije pokrovi (grede, pokrovni lukovi, rešetke) prenose se na temelj kroz regale ili stupove. U zgradama s drvenom nosivom konstrukcijom

PREDAVANJE 8 5. Projektiranje i proračun istosmjernih elemenata od više materijala PREDAVANJE 8 Proračun lameliranih drvenih elemenata sa šperpločom i armiranim drvenim elementima treba izvesti prema danoj metodi.

MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I ZNANOSTI RUSKE FEDERACIJE Savezna državna obrazovna ustanova za visoko obrazovanje "Pacific Državno sveučilište» PRORAČUN I PROJEKTIRANJE ČEL

PREDAVANJE 10 VRSTE SPOJEVA U DRVENIM KONSTRUKCIJAMA. SPOJEVI BEHZ SPECIJALNIH SPOJA Svrha predavanja: studenti će razviti kompetencije za proučavanje načina spajanja drvenih elemenata i principa njihovog proračuna.

Pouzdanost građevinskih konstrukcija i temelja. Drvene konstrukcije. Osnovne odredbe za izračun STANDARD CMEA ST CMEA 4868-84 VIJEĆE ZA MEĐUSOBNU EKONOMSKU POMOĆ Pouzdanost građevinskih konstrukcija i

MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I ZNANOSTI SAMARSKE REGIJE Državna proračunska obrazovna ustanova srednjeg strukovnog obrazovanja "Togliatti Polytechnic College" (GBOU SPO "TPT")

Ministarstvo obrazovanja i znanosti Ruske Federacije Savezna državna proračunska obrazovna ustanova visokog stručnog obrazovanja "Tomsk State Architecture and Construction"

Ministarstvo obrazovanja i znanosti Ruske Federacije Syktyvkar Forestry Institute, podružnica državne obrazovne ustanove visokog stručnog obrazovanja "St. Petersburg State

164 MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I ZNANOSTI RUSKE FEDERACIJE SAVEZNI DRŽAVNI PRORAČUN OBRAZOVNA USTANOVA VISOKOG STRUČNOG OBRAZOVANJA “DRŽAVNO TEHNIČKO SVEUČILIŠTE LIPETSK”

Projektiranje zavarenih konstrukcija Rešetke Opće informacije Rešetka je rešetkasta struktura koja se sastoji od pojedinačnih ravnih šipki međusobno povezanih u čvorovima. Nosač radi na savijanje od

PRAKTIČNI RAD 4 PRORAČUN I KONSTRUKCIJA REŠETKA CILJ: razumjeti postupak proračuna i projektiranja rešetkaste jedinice izrađene od jednakih kutnika. STEČENE SPOSOBNOSTI I VJEŠTINE: sposobnost korištenja

Ministarstvo obrazovanja i znanosti Ruske Federacije DRŽAVNO SVEUČILIŠTE YUGRA Fakultet tehničkih odjela " Tehnologije građenja i strukture" POMOĆU SOFTVERSKOG KOMPLEKSA SAP

1 - Metodologija određivanja nosivosti elemenata prozorskih blokova i fasada. (projekt) - 2 - Pažnja! Postrojenje za preradu odabire nacrte AGS sustava na vlastitu odgovornost,

Projektiranje metalnih konstrukcija. Grede. Grede i kavezi za grede Spojnica za grede Čelični ravni podni okvir Odabir presjeka valjane grede Valjane grede se izrađuju od I-greda ili kanala

Proračun grede 1 Početni podaci 1.1 Dijagram grede Raspon A: 6 m. Raspon B: 1 m. Raspon C: 1 m. Razmak greda: 0,5 m. 1.2 Opterećenja Naziv q n1, kg/m2 q n2, kg/m γ f k d q r , kg/m Konstantno 100 50 1 1 50

BEL O RUSKO NACIONALNO TEHNIČKO SVEUČILIŠTE GRAĐEVINARSTVA ZNANSTVENI I TEHNIČKI SEMINAR PITANJA PRIJELAZA NA EUROPSKI

Ministarstvo obrazovanja i znanosti Ruske Federacije NACIONALNO ISTRAŽIVANJE MOSKOVSKO DRŽAVNO GRAĐANSKO SVEUČILIŠTE Zavod za metalne i drvene konstrukcije PRORAČUN KONSTRUKCIJA

SADRŽAJ Uvod.. 9 Poglavlje 1. OPTEREĆENJA I UDJELACI 15 1.1. Klasifikacija tereta........ 15 1.2. Kombinacije (kombinacije) opterećenja..... 17 1.3. Određivanje proračunskih opterećenja.. 18 1.3.1. Trajna

Astrakhan College of Construction and Economics Postupak za proračun prednapregnute šuplje ploče za čvrstoću za specijalnost 713 "Izgradnja zgrada i konstrukcija" 1. Projektni zadatak

Astrakhan College of Construction and Economics Postupak za proračun prednapregnute grede (poprečne grede) za čvrstoću za specijalnost 2713 "Izgradnja zgrada i konstrukcija" 1. Projektni zadatak

UDK 624.014.2 Značajke proračuna potpornih jedinica trozglobnih samoljepljivih daščanih lukova velikog raspona. Komparativna analiza konstruktivna rješenja Krotovich A.A. (Znanstveni nadzornik Zgirovsky A.I.) Belorussky

Čelične rešetke. Plan. 1. Opće informacije. Vrste rešetki i opće veličine. 2. Proračun i projektiranje rešetki. 1. Opće informacije. Vrste rešetki i opće veličine. Nosač je šipkasta konstrukcija

PREDAVANJE 5 Duljina standardne građe je do 6,5 m, dimenzije poprečnog presjeka greda do 27,5 cm Pri izradi građevinskih konstrukcija nameće se potreba: - povećanja duljine elemenata (povećanje),

prije podne Gazizov E.S. Sinegubova PRORAČUN KONSTRUKCIJA OD LJELJENIH GREDA Yekaterinburg 017 MINISTARSTVO OBRAZOVANJA RUSIJE FSBEI HE "URAL STATE FORESTRY UNIVERSITY" Odjel za inovativne tehnologije i

Kontrolna pitanja o čvrstoći materijala 1. Osnovna načela 2. Koje su glavne hipoteze, pretpostavke i premise na kojima se temelji znanost o čvrstoći materijala? 3. Koje glavne probleme rješava?

Astrakhan College of Construction and Economics Postupak za proračun prednapetih rebrasta ploča za čvrstoću za specijalnost 713 “Gradnja zgrada i građevina” 1. Projektantski zadatak

MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I ZNANOSTI RUSKE FEDERACIJE Savezna državna proračunska obrazovna ustanova visokog obrazovanja "ULJANOVSKO DRŽAVNO TEHNIČKO SVEUČILIŠTE" V. K. Manzhosov

ZNAČAJKE PROJEKTIRANJA DRVENIH OKVIRA Izuzetna povijest Fachwerk (njem. Fachwerk (ramna konstrukcija, poludrvena konstrukcija) je vrsta građevinske konstrukcije u kojoj je nosiva baza

TSNIISK IM. V. A. KUCHERENKO VODIČ ZA PROJEKTIRANJE ZAVARENIH NOSAČA IZ JEDNOKRUGA MOSKVA 1977. konstrukcija okvira RED CRVENE ZASTAVE RADA središnji istraživački institut

Ministarstvo obrazovanja Ruske Federacije St. Petersburg Državno tehničko sveučilište ODOBRENO Voditelj. Odjel za građevinske konstrukcije i materijale 2001 Belov V.V. Program discipline

PROGRAM RADA discipline Drvene i plastične konstrukcije smjera (specijalnost) 270100.2 “Graditeljstvo” - prvostupnik Građevinski fakultet Oblik studija redoviti Blok disciplina SD

Proračun međuspratnih konstrukcija i stupova čelične konstrukcije Početni podaci. Dimenzije objekta u tlocrtu: 36 m x 24 m, visina: 18 m. Mjesto izgradnje: Čeljabinsk (III. snježni rejon, II. vjetroviti rejon).

prije podne Gazizov PRORAČUN GRAĐEVINSKIH KONSTRUKCIJA OD ŠPERPLOČE Jekaterinburg 2017. MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I ZNANOSTI FSBEI HE "URALSKO DRŽAVNO ŠUMARSKO SVEUČILIŠTE" Odjel za inovativne tehnologije

SADRŽAJ 1 PROJEKTNI PARAMETRI 4 PROJEKTIRANJE I PRORAČUN GORNJEG DIJELA STUPCA 5 1 Izgled 5 Provjera stabilnosti u ravnini savijanja 8 3 Provjera stabilnosti iz ravnine savijanja 8 3 KONSTRUKCIJA

Primjena Ministarstvo Poljoprivreda Ruska Federacija Federalna državna proračunska obrazovna ustanova visokog obrazovanja Saratovsko državno agrarno sveučilište nazvano po

Procjena nosivosti opeke Zidovi od opeke su vertikalni nosivi elementi građevine. Na temelju rezultata mjerenja dobivene su sljedeće proračunske dimenzije zidova: vis

PRAKTIČNI RAD 2 PRORAČUN RAZVLAČENIH I STISLJENIH ELEMENATA METALNIH KONSTRUKCIJA CILJ: Razumjeti svrhu i postupak proračuna središnje istegnutih i središnje stisnutih elemenata metalnih konstrukcija.

SADRŽAJ Predgovor... 4 Uvod... 7 Poglavlje 1. Apsolutna mehanika čvrsta. Statika... 8 1.1. Opće odredbe... 8 1.1.1. Model apsolutno krutog tijela... 9 1.1.2. Sila i projekcija sile na os.

4 DODATNI ZAHTJEVI ZA DIZAJN I-TEE ELEMENATA S VALOVITOM STIJEDNOM 4.. Opće preporuke 4.. U elementima složenog I-presjeka za povećanje njihove trajnosti i

Odsječak 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmi pdf >>>

Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf >>> Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf Vijke klase točnosti A treba koristiti za spojeve u

Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf >>> Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf Vijke klase točnosti A treba koristiti za spojeve u

Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf >>> Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf Vijke klase točnosti A treba koristiti za spojeve u

Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf >>> Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf Snip 2-23-81 čelične konstrukcije preuzmite pdf Vijke klase točnosti A treba koristiti za spojeve u

Predavanje 9 (nastavak) Primjeri rješenja stabilnosti stlačenih štapova i zadaci za samostalno rješavanje Odabir poprečnog presjeka središnje stlačenog štapa iz uvjeta stabilnosti Primjer 1 Prikazani štap

Izvješće 5855-1707-8333-0815 Proračun čvrstoće i stabilnosti čelične šipke prema SNiP II-3-81* Ovaj dokument je sastavljen na temelju izvješća o proračunu koji je izvršio korisnik admin metalni element

METODIČKE UPUTE 1 TEMA Uvod. Sigurnosni brifing. Dolazna kontrola. UVOD U PRAKTIČNU NASTAVU IZ KOLEGIJA PRIMIJENJENE MEHANIKE. UPUTE O ZAŠTITI OD POŽARA I ELEKTRIČNE SIGURNOSTI.

6. semestar Opća stabilnost metalnih greda Metalne grede koje nisu pričvršćene okomito ili su slabo pričvršćene mogu pod utjecajem opterećenja izgubiti stabilnost oblika. Razmotrimo

Stranica 1 od 15 Certifikacijska ispitivanja u području strukovnog obrazovanja Specijalnost: 170105.65 Upaljači i sustavi upravljanja oružjem Disciplina: Mehanika (Čvrstoća materijala)

MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I ZNANOSTI RUSKE FEDERACIJE Savezna državna proračunska obrazovna ustanova za visoko obrazovanje "NACIONALNO ISTRAŽIVANJE MOSKVSKA DRŽAVNA IZGRADNJA

MINISTARSTVO OBRAZOVANJA I ZNANOSTI RUSKE FEDERACIJE Savezna državna proračunska obrazovna ustanova visokog stručnog obrazovanja "ULJANOVSKO DRŽAVNO TEHNIČKO SVEUČILIŠTE"

UDC 640 Usporedba metoda za određivanje progiba armiranobetonskih greda promjenjivog presjeka Vrublevsky PS (znanstveni voditelj Shcherbak SB) Bjelorusko nacionalno tehničko sveučilište Minsk Belarus V

5. Proračun kostura tip konzole Da bi se osigurala prostorna krutost, okviri rotacijskih dizalica obično se izrađuju od dvije paralelne rešetke međusobno povezane, gdje je to moguće, trakama. Češće

1 2 3 SADRŽAJ PROGRAMA RADA 1. CILJEVI I ZADACI PREDMETA “DRVENE I PLASTIČNE KONSTRUKCIJE” I NJENO MJESTO U OBRAZOVNOM PROCESU Disciplina “Drvene i plastične konstrukcije” jedna je od glavnih

Ministarstvo obrazovanja i znanosti Ruske Federacije Sankt Peterburg Državno sveučilište za arhitekturu i građevinarstvo Građevinski fakultet Zavod za metalne konstrukcije i ispitivanje konstrukcija

GRAĐEVINSKI STANDARDI I PRAVILA SNiP II-25-80 Drvene konstrukcije Datum uvođenja 1982-01-01 DEVELOPED BY TsNIISK im. Kucherenko Državnog odbora za izgradnju SSSR-a uz sudjelovanje TsNIIPromzdanii Državnog odbora za izgradnju SSSR-a, kompleksi i zgrade TsNIIEP

SAVEZNA DRŽAVNA PRORAČUNSKA OBRAZOVNA USTANOVA VISOKOG OBRAZOVANJA "ORENBURG DRŽAVNO POLJOPRIVREDNO SVEUČILIŠTE" Odjel za "Dizajn i upravljanje tehničkim sustavima" METODOLOŠKA

Savezna agencija za željeznički promet Uralsko državno sveučilište željeznica i komunikacija Odjel za mehaniku deformabilnih krutih tijela, temelja i temelja A. A. Lakhtin KONSTRUKCIJA

Drvene konstrukcije

Proces izgradnje bilo kojeg razmjera uključuje ne samo korištenje visokokvalitetnih građevinskih materijala, već i poštivanje pravila i propisa. Samo striktno pridržavanje uputa i utvrđenih standarda će dati rezultate najbolji rezultat u obliku snažne, pouzdane i izdržljive strukture. Posebno mjesto u građevinskoj industriji zauzima takav materijal kao što je drvo. U antičko doba prva naselja i gradovi izgrađeni su od drvnih sirovina. U modernoj građevinskoj industriji drvo ne gubi svoju važnost i aktivno se koristi za izgradnju složenih konstrukcija. Zbog činjenice da postoji ogroman broj vrsta drvnog materijala, postoji niz zahtjeva za odabir, proračun i zaštitu takvih konstrukcija. Najnovije izdanje skupa normi i pravila je (SNiP) 11 25 80.

Zašto stablo? Cijela poanta je u tome prirodni materijal Odlikuje ga prirodna estetika, visoka obradivost i niska specifična težina, što su njegove neosporne prednosti. Zbog toga su mnoge strukture izrađene od drveta. Što je SNiP? Svaki dizajn ima određene karakteristike, pokazatelje mehaničke čvrstoće i otpornosti na različite čimbenike, što je osnova za projektiranje i tehničke proračune. Svi radovi se izvode u skladu sa zahtjevima SNiP-a.

Građevinske norme i pravila (SNiP) su skup strogih regulatornih zahtjeva u pravnim, tehničkim i ekonomskim aspektima. Uz njihovu pomoć reguliraju se građevinske djelatnosti, arhitektonska i projektantska istraživanja te inženjerske djelatnosti.

Standardizirani sustav stvoren je 1929. godine. Evolucija usvajanja pravila i propisa je sljedeća:

• 1929. godine - stvaranje skupa privremenih pravila i propisa za reguliranje procesa projektiranja, izgradnje zgrada i građevina za različite funkcionalne svrhe;
• 1930. - izrada pravila i propisa za razvoj naseljenih mjesta, kao i projektiranje i građenje zgrada;
• 1958. godine - ažurirani skup pravila za planiranje i urbanizam.

U SSSR-u takvi standardi nisu predstavljali samo konsolidirane tehničke zahtjeve, već i pravne norme koje razdvajaju dužnosti, prava i odgovornosti glavnih aktera građevinski projekt: inženjer i arhitekt. Nakon 2003. godine, samo neke norme i zahtjevi koji su u okviru zakona "O tehničkim propisima skupa pravila" podliježu obveznom izvršenju. Uz pomoć SNiP-a pokreće se najvažniji proces standardizacije, koji optimizira učinkovitost i učinkovitost gradnje. Ažurirana verzija SNiP-a, koja se danas koristi u građevinskoj industriji za projektiranje, proračune i izgradnju drvenih konstrukcija, je SNiP 11 25 80. Ovaj projekt godine postali zaposlenici Instituta “Graditeljski centar za nacionalna istraživanja”. Skup zahtjeva službeno je odobrilo 28. prosinca 2010. Ministarstvo regionalnog razvoja. Na snagu je stupio tek 20. svibnja 2011. godine. Sve promjene koje se događaju u pravilima i normizaciji jasno su ilustrirane ažuriranim izdanjem koje se svake godine objavljuje u specijaliziranoj informativnoj publikaciji „Nacionalne norme“.

Izvorna drvena konstrukcija

Opće odredbe

Kao i svaki konsolidirani regulatorni dokument razvijen za reguliranje određene aktivnosti, SNiP 11 25 80 sadrži osnovne odredbe.

Montaža drvenih elemenata

Ovo su neki od njih:

1. Svi zahtjevi navedeni u dokumentu SNiP podliježu strogoj usklađenosti tijekom izgradnje novih zgrada ili aktivnosti rekonstrukcije. Pravila se također odnose na projektiranje i izradu drvenih nosivih konstrukcija za vodove.

Važno!

Sva pravila i regulatorni zahtjevi ne odnose se na izgradnju privremenih građevina, hidrotehničkih građevina ili mostova.

1. Pri projektiranju drvenih konstrukcija važno je osigurati kvalitetnu zaštitu od svih vrsta oštećenja i negativnih utjecaja izvana. To posebno vrijedi za projekte koji se izvode u nepovoljnim atmosferskim uvjetima i visokoj vlažnosti. Ažurirano izdanje pruža zaštitu od požara, bioloških oštećenja, truljenja i svih mogućih "nevolja" tijekom buduće uporabe.
2. Prema zahtjevima SNiP-a, konstrukcije izrađene od različitih vrsta drva moraju ispunjavati standarde dizajna za stupanj nosivosti i moguće deformacije. U ovom slučaju potrebno je uzeti u obzir stupanj, prirodu i trajanje operativnih opterećenja.
3. Sve baze projektirane su uz obvezno razmatranje njihove proizvodnje, transporta pojedinih dijelova, radnih svojstava i specifičnosti ugradnje.
4. Potrebna razina pouzdanosti konstrukcije postavlja se projektnim mjerama, kvalitetom zaštitne obrade i povećanom sigurnošću od požara.
5. U sredinama gdje postoji intenzivno zagrijavanje stalne ili sustavne prirode, drvene konstrukcije koriste se unutar dopuštenog temperaturnog raspona. Za nelijepljeno drvo najveća dopuštena vrijednost ne smije prelaziti 50 stupnjeva, a za lijepljeno drvo - ne više od 35 stupnjeva.
6. Prilikom izrade crteža nužno se koriste sljedeće informacije: značajke i vrsta drva, ljepilo i njegove specifičnosti, pojedinačni zahtjevi za materijal.

Ovo su samo opće odredbe skupa normi i pravila ažuriranog izdanja, koje bi trebale voditi sve, bilo da se radi o industrijskoj ili individualnoj gradnji.

Prostorna konstrukcija od drveta

Izbor materijala

Ali nije samo projektiranje i izgradnja zgrade regulirano skupom pravila i propisa. Sadašnje izdanje SNiP-a detaljno opisuje aspekte odabira sirovina za određene namjene. Sve je važno: uvjeti rada drvene konstrukcije, kvaliteta zaštitne obrade i agresivnost okoliš, te funkcionalnu svrhu svake komponente.

Suhe rubne ploče

SNiP 11 25 80 detaljno opisuje sve moguće situacije i standarde za odabir materijala. Razmotrimo glavne točke:

• Za drvene konstrukcije u pravilu se koristi drvo različitih vrsta crnogorice. Za elemente koji obavljaju kritične funkcije u strukturi, kao što su klinovi ili jastuci, koristi se tvrdo drvo.

Važno!

Za izradu nosača dalekovoda, izdanje SNiP 11 25 80 podrazumijeva korištenje ariša ili bora. U nekim slučajevima koristi se drvo smreke ili jele.

Zašto crnogorice? Ne radi se samo o njihovoj niskoj cijeni. Prisutnost smola u velikim količinama pruža drvenoj podlozi pouzdanu barijeru protiv truljenja koja nije gora od specijaliziranih impregnacija i antiseptika.

Kantirana daska od borovih iglica

• Nosivi elementi drvenih konstrukcija moraju zadovoljavati standarde GOST 8486-66, 2695-71 i 9462-71.
• Čvrstoća drvenog materijala u skladu je s utvrđenim standardima, njegova otpornost ne može biti niža od standardne vrijednosti.
• Vlažnost drva ne smije biti veća od 12%.
• Sirovine ne smiju sadržavati poprečne slojeve, veliki broj čvorova ili druge moguće nedostatke.
• Ako se koristi drvo vrsta koje su slabo otporne na propadanje (breza, bukva i dr.), mora se pažljivo tretirati specijaliziranim impregnacijama i antisepticima.
• Ako se koristi drvo okruglog presjeka, vrijednost nagiba u tehničkim izračunima drvene konstrukcije prema SNiP 11 25 80 jednaka je 0,8 po 1 metru duljine. Iznimka je ariš, izračunava se u redoslijedu od 1 centimetra po 1 metru duljine.
• Stupanj gustoće drva ili ploča od šperploče reguliran je postupkom navedenim u skupu pravila 11 25 80. To pomaže izračunati težinu buduće strukture.

Izbor sintetičkog ljepila ovisi o uvjetima rada i vrsti drva za konstrukcije.

Izgradnja kuće od velikih trupaca

Uz opće operativne zahtjeve, važno temperaturni režim i vlažnosti. Skup pravila 11 25 80 jasno navodi sljedeće standarde za različite radne uvjete drvenih konstrukcija:

Ukupnost svih odredbi u odjeljku "Materijali" izdanja 11 25 80 mora se uzeti u obzir bez greške. Iz pravi izbor drvo, kao i pomoćne komponente, određuje trajnost i čvrstoću konstrukcije.

Jasika drvo

Karakteristike dizajna

Najnovije aktualno izdanje SNiP 11 25 80 učinkovit je i informativan vodič za stvaranje jakih i izdržljivih konstrukcija od raznih vrsta drva.

Grede od različitih vrsta drva

Jedna od glavnih točaka izbora je usklađenost svih vrsta drva s popisom potrebnih karakteristika otpornosti. Glavni pokazatelji su sljedeći:

1. Karakteristike savijanja, gnječenja i kompresije drvnih vlakana. U tehničkim proračunima važni su i veličina i oblik presjeka građevnog elementa.
2. Stupanj istezanja duž vlakana. Indikator se u pravilu razlikuje za lijepljene i nelijepljene elemente.
3. Karakteristike kompresije i kolapsa duž vlakana drva po cijelom području.
4. Lokalni pokazatelj kolapsa vlakana. Trebali biste znati da za potporne komponente strukture, nodalne i frontalne, na mjestima kolapsa pod kutom većim od 60 stupnjeva, indikator može biti drugačiji.
5. Smicanje uzduž zrna. Može varirati u zavojima nelijepljenih ili lijepljenih dijelova konstrukcije, kao iu krajnjim urezima za krajnje naprezanje.
6. Usitnjavanje poprečno. Karakteristike su različite u spojevima lijepljenih i nelijepljenih elemenata.
7. Stupanj vlačne čvrstoće lameliranih drvenih elemenata poprečno.

Glavne vrste drva

Prilikom odabira drva za izradu strukture trebali biste znati podskupine vrsta:

• crnogorice - ariš, jela, cedar;
• tvrdi listopadni - hrast, jasen, javor, grab, brijest, breza, bukva;
• meki listopadni - topola, joha, lipa, aspen.

Suha hrastova ploča

Važno!

Za svaku vrstu drva optimalna izvedba je individualna.

Svi proračuni se izvode u fazi projektiranja strukture. Kako biste izbjegli veliku pogrešku i osigurali da su brojke što bliže stvarnim, potrebno je koristiti formule koje pruža ažurirano izdanje SNiP 11 25 80. Da biste dobili željenu vrijednost, trebate pomnožiti indikator pojedinačnog drva koeficijentom radnih uvjeta za konstrukciju. Koeficijent radnih uvjeta ovisi o mnogim čimbenicima: temperaturi zraka, razini vlažnosti, prisutnosti agresivnih okruženja, trajanju promjenjivih i stalnih opterećenja, specifičnostima instalacije. Korištenje lamelirane građevinske šperploče također zahtijeva usklađenost s utvrđenim standardima i propisima.

Prilikom izračuna uzimaju se u obzir sljedeći pokazatelji u odnosu na ravninu lista:

1. Istezanje.
2. Kompresija.
3. Savijte se.
4. Čipiranje.
5. Rez je okomit.

Svi pokazatelji ovise o vrsti drva koja je osnova šperploče, kao io broju slojeva. Osim glavnih pokazatelja, postoji još jedan važan pri projektiranju drvene konstrukcije. Ovo je gustoća. Ova je vrijednost vrlo nestabilna i može se mijenjati čak i na razini jedne vrste drveća. Zašto je važno mjeriti gustoću? Upravo će to odrediti težinu nastale strukture kao rezultat građevinskih radova. Na gustoću drva utječe nekoliko čimbenika, kao što su starost stabla, sadržaj vlage. Za postizanje optimalne gustoće koristi se tehnika poput sušenja. Ovisno o individualnoj gustoći, drvo se može podijeliti na lagano, srednje i teško. Najlakšim se smatra bor, topola i lipa. S pasminama srednje gustoće uključuju brijest, bukvu, jasen, brezu. U najgušće spadaju hrast, grab ili javor. Kako se gustoća povećava, mijenjat će se njegova mehanička svojstva: što je materijal gušći, to je jači na napetost i pritisak.

Ažurirano izdanje SNiP II-25-80

Ispravno ljepljivo spajanje konstrukcija

Odabir ljepila za pojedinu vrstu drva od presudnog je značaja. O tome ovisi čvrstoća strukture, pouzdanost i trajnost rada bez ikakvih znakova deformacije.

Ljepilo za drvo

Prema izdanju SNiP 11 25 80 koriste se sljedeće vrste ljepila:

1. Fenolni resorcin ili resorcinol ljepilo se koristi za spajanje drva ili šperploče. Prikladno za radne uvjete gdje je temperatura vlage veća od 70%. Tajna leži u osnovnoj kemiji: reakcija resorcinola i formaldehida proizvodi termoaktivne smole. Što je više resorcinola u ljepilu, to je viša njegova temperatura omekšavanja. U uvjetima visoke temperature i vlage preporučuje se korištenje fenol-rezorcinol ljepila. Njegove prednosti su visoka početna i operativna čvrstoća, niska cijena i otpornost na vremenske uvjete. Minus - ljepilo je otrovno, jer se oslobađa slobodni fenol.
2. Akrilno rezorcinolsko ljepilo koristi se za iste uvjete kao i fenolnorezorcinolsko ljepilo. On je drugačiji visoke performanse otpornost na vremenske uvjete i vlagu. Ljepilo je stabilno, izdržljivo čak iu teškim uvjetima rada i odlikuje se visokom proizvodnošću.
3. Fenolna ljepila se aktivno koriste u industriji obrade drva i koriste se za lijepljenje šperploče za vanjsku upotrebu. Glavne prednosti su povećana mehanička stabilnost pod smičnim opterećenjima, izvrsna elastičnost, otpornost na vibracije i dobra otpornost na opterećenja od ljuštenja.
4. Urea ljepila se koriste za površinsku obradu drva. U takvim slučajevima koristi se otopina urea ljepila koje se hladno stvrdnjava. Otopina prodire u drvo, čineći ga tvrđim, stvarajući barijeru protiv onečišćenja i povećavajući otpornost na abraziju. Urea-melaninsko ljepilo je derivat. Dodaci u obliku melanina mogu gotovo udvostručiti rok trajanja. Cijena urea ljepila je niska, a primjećuje se niska otpornost na cikličku vlagu.

Prilikom odabira ljepila za drvenu konstrukciju, trebali biste se osloniti na općeprihvaćene standarde i preporuke navedene u izdanju SNiP 11 25 80.

Ljepilo za drvo

Lamelirano drvo ili obično drvo?

Ljepljenje je jedna od najnaprednijih i najpouzdanijih metoda. Ova vrsta veze dobro funkcionira za usitnjavanje i omogućuje vam jednostavno pokrivanje raspona od više od 100 m. Drvene konstrukcije zalijepljene zajedno od mnogih malih elemenata imaju niz prednosti u odnosu na puno drvo. Ali kako bi se implementirao projekt, postigla maksimalnu snagu i učinkovitost, morate se strogo pridržavati svih Tehničke specifikacije. Danas je takva proizvodnja uglavnom mehanizirana i automatizirana.

Ljepljeno lamelirano drvo

Koje su prednosti lameliranog drva za stvaranje pouzdanih struktura?

• Izvođenje konstrukcija bez otpada.
• Racionalizirano korištenje različitih vrsta drva u jednom paketu.
• Povećana optimizacija dizajna zbog ciljane upotrebe anizotropnih svojstava drva.
• Apsolutna eliminacija bilo kakvih ograničenja u asortimanu, kako u duljini tako iu veličini presjeka.
• Nepropusnost i visoka svojstva zvučne izolacije.
• Povećana otpornost na požar u usporedbi s punim drvom.
• Izvrsni pokazatelji kemijske inertnosti i biološke otpornosti.

Odabir kvalitetnog ljepila za izradu spojeva temelj je čvrstoće i trajnosti drvenih konstrukcija u graditeljstvu. Vlažnost je od odlučujuće važnosti.

Lamelirano drvo

Važno!

Što je svaki strukturni element ljepila suši i tanji, manja je vjerojatnost stvaranja pukotina. Nedovoljno osušeno drvo može dovesti do odstupanja ljepljivog šava tijekom rada.

Izvana se lamelirano drvo ne razlikuje od punog drva, pa je očuvana prirodna estetika. Ova vrsta strukture nije samo jača i izdržljivija. Ali također stvara jedinstvenu auru topline i udobnosti, što je toliko važno u izgradnji udobnog obiteljskog gnijezda.

Nodalni spoj lameliranog drveta

Zaštita od uništenja i požara

Pouzdana zaštita drvenih konstrukcija od uništenja ključ je dugog vijeka trajanja. Danas se mnoge katastrofalne situacije mogu spriječiti pravovremenim provođenjem kvalitetne i sveobuhvatne “terapije”. Trenutačno izdanje SNiP 11 25 80 podrazumijeva zaštitu drvenih konstrukcija, kako kažu, "na svim frontama", budući da je drvo materijal koji nam je darovala priroda, sasvim je prirodno da agresivni vanjski utjecaji mogu dovesti do biološkog uništenja i deformacija. Da biste instalirali pouzdanu barijeru, morate biti u mogućnosti pravilno odabrati i koristiti specijalizirane alate. Postoje mnoge metode zaštite: površinska obrada, impregnacija, difuzni premaz pa čak i kemijsko konzerviranje.

Zaštita drva od vlage

Osim aktivnosti obrade, pozornost treba obratiti na:

• prevencija izgradnje, odnosno korištenje drva osušenog na zraku u procesu, uklanjanje oštećenih područja;
• pratiti vlažnost i temperaturu tijekom rada;
• pridržavati se svih sanitarnih i tehničkih uvjeta;
• osigurati funkcionalan sustav ventilacije;
• postaviti hidroizolaciju i parnu branu.

Najlakši za korištenje i učinkovita sredstva Antiseptici koji su u praksi dokazali svoju učinkovitost su antiseptici.

Zaštita drva antiseptikom

Izdanje SNiP 11 25 80 definira sljedeću klasifikaciju:

1. Antiseptička sredstva koja se koriste u vodenoj otopini. To uključuje natrijev fluorid, natrijev fluorid, amonijev silicij fluorid, kao i druge otopine. Namijenjeni su za obradu za one strukture koje su maksimalno zaštićene od vlage i izravnog kontakta s vodom.
2. Antiseptičke paste na bazi antiseptika topivih u vodi. Aktivni sastojci takvih proizvoda su bitumen, kuzbasslak ili glina. Praktički se ne ispiru vodom, pa se nanose na drvene konstrukcije s bilo kojom vlagom. Takve se paste također mogu koristiti za popunjavanje pukotina, sprječavajući truljenje.
3. Uljni antiseptici. Osnova su ulja iz škriljevca, koksa i ugljena. Antiseptici će zaštititi one strukture koje dolaze u dodir s vodom ili su u nepovoljnim uvjetima s visokom vlagom.
4. Antiseptici koji se koriste u organskim otapalima. Antiseptička sredstva namijenjena su pouzdanoj vanjskoj obradi drva građevinski elementi.

Lakiranje drva

Izbor antiseptika određen je glavnom funkcionalnom svrhom drvene konstrukcije.Prema načinu uporabe dijele se u dvije uvjetne skupine:

• Prva skupina su one strukture koje rade u nepovoljnim uvjetima ili agresivnom okruženju. To uključuje elemente koji se koriste na otvorenom ili one koji zahtijevaju posebno učinkovitu zaštitu.
• Druga skupina su one strukture koje su podložne periodičnoj vlazi (stropovi, grede, grede i još mnogo toga).

Prije provođenja antiseptičkih mjera stručnjaci preporučuju provođenje dodatne dezinfekcije kako bi zaštita objekata bila besprijekorno izvedena i udovoljavala svim zahtjevima.

Kako odabrati antiseptik za drvo

Zaštita od požara

Kao što znate, drvo je materijal koji je pod određenim uvjetima lako zapaljiv. Za poboljšanje protupožarnih karakteristika drvenih građevinskih elemenata potrebno je osigurati kvalitetnu protupožarnu zaštitu. Za to postoji nekoliko vrsta posebnih premaza:

1. Otporan na vremenske uvjete.
2. Otporan na vlagu.
3. Nije otporan na vlagu.

Protupožarna zaštita građevinskih konstrukcija

Kemikalije u obliku pasta, impregnacija, premaza koriste se u pravilu za one drvene konstrukcije koje su zaštićene od izravnog utjecaja atmosfere. Nanose se u dva sloja, održavajući razmak od 12 sati između njih. Premazom se oblažu konstruktivni elementi koji ne zahtijevaju bojanje: rogovi, podrožnice i sl. Zaštita se može nanositi na površinu i dubinski impregnirati drvene elemente, dajući konstrukciji protupožarna svojstva.

Zaštita od požara za drvo

Jedno od najpopularnijih i najučinkovitijih sredstava je impregnacija koja usporava plamen. Usporivači vatre su tvari koje sprječavaju paljenje i širenje plamena po površini.

Osim toga, zaštita se koristi u obliku posebnih organosilikatnih boja ili perklorovinil emajla. Najtrajnija zaštita od požara je kombinacija impregnacije konstrukcije s naknadnim bojanjem.

Zaštita od požara

Osnove dizajna

Aktualne informacije sadržane u ažuriranom izdanju SNiP 11 25 80 služe kao vodič za početnike u gradnji i iskusne stručnjake.Osnove projektiranja i izrade drvenih višekomponentnih konstrukcija, koje su navedene u izdanju 11 25 80, su sljedeće:

• Veličina svakog drvenog konstrukcijskog elementa mora biti odabrana uzimajući u obzir mogućnosti transporta.
• Ako je raspon neoslonjenih drvenih temelja 30 metara ili više, jedan od oslonaca je pomičan. To pomaže kompenzirati produljenje raspona u uvjetima nestabilnih temperatura i vlažnosti.
• Indikator prostorne krutosti poboljšava se ugradnjom vertikalnih i horizontalnih veziva. Za povećanje čvrstoće, poprečni spojevi konstrukcije montirani su na vrhove nosivih elemenata ili u ravnini okomitog pojasa.
• Nosiva dimenzija ploče ili pokrovne ploče od šperploče mora biti najmanje 5 centimetara. Ova zaštita pomoći će u sprječavanju izvijanja prije ugradnje potrebnih spojnih elemenata.
• Broj spojnih elemenata kompozitnih greda trebao bi biti tri. Pogodnije je koristiti pločaste tiple kao spojne elemente.
• Dizajn zahtijeva podizanje od 1/2 raspona i zglobnu potporu. Isti princip se koristi za projektiranje lameliranih greda u strukturi.

Važno!

Ljepljene grede potrebno je montirati samo u okomitom smjeru ploča. Horizontalni raspored dopušten je samo pri sastavljanju kutijastih greda.

• Šperploča s povećanim vodootpornim svojstvima djeluje kao zaštitni zid lamelirane grede. Štoviše, njegova debljina ne smije biti manja od 8 milimetara.

Drvene konstrukcije

Zahtjevi utvrđeni trenutnim izdanjem pravila i propisa 11 25 80 moraju se strogo poštovati. Tako se dobiva pouzdana i izdržljiva osnova za strukturu bilo koje funkcionalne namjene.

Višekomponentne drvene konstrukcije

Opći zahtjevi

Gotova konstrukcija podliježe određenim zahtjevima, koji su regulirani SNiP 11 25 80.

Drvena kuća od drveta

U skladu s utvrđenim pravilima i propisima, mora se osigurati sljedeće:

1. Trajna zaštita drva bilo koje vrste od utjecaja podzemnih voda, oborina i kanalizacije.
2. Pouzdana zaštita materijala od smrzavanja, nakupljanja kondenzacije, mogućeg zasićenja vodom iz zemlje ili bilo koje susjedne strukture.
3. Besprijekoran sustav ventilacije (kontinuiran ili periodičan) za sprječavanje nakupljanja trupaca, truleži, plijesni ili plijesni na površini strukture.

Drvena kuća

Organizacijski, dizajnerski i Građevinski radovi mora se izvesti u kompleksu, strogo poštujući utvrđene standarde i pravila za izgradnju drvenih konstrukcija. Mnogo je faktora koje treba uzeti u obzir. što će u konačnici odrediti vijek trajanja strukture, njegovu snagu i pouzdanost. Za postizanje optimalnog rezultata potrebno je pridržavati se svih utvrđenih normi i pravila, kao i pratiti ažuriranja u izdanju SNiP 11 25 80.

Višekomponentna drvena stropna konstrukcija

Za sve građevinske materijale postoje područja racionalnog i učinkovitu upotrebu. To se također odnosi i na drvo, koje je lokalni građevinski materijal u mnogim krajevima naše zemlje. U nekim područjima drva ima u izobilju (u tzv. suvišnim šumama).

Naša je zemlja prva u svijetu po broju šumskih površina (Brazil je na drugom mjestu, Kanada na trećem, a SAD na četvrtom mjestu), koje zauzimaju gotovo polovicu teritorija Rusije - oko 12,3 milijuna km 2 . Glavni dio ruskih šuma (oko ¾ dijela) nalazi se u regijama Sibira, Dalekog istoka iu sjevernim regijama europskog dijela zemlje. Prevladavajuće vrste su crnogorice: 37% šuma je ariš, 19% - bor, 20% - smreka i jela, 8% - cedar. Listopadno drveće zauzima oko ¼ naše šumske površine. Najčešća vrsta je breza, koja zauzima oko 1/6 ukupne šumske površine.

Zalihe drva u našim šumama iznose oko 80 milijardi m3. Godišnje se posiječe oko 280 milijuna m3. industrijsko drvo (tj. pogodno za proizvodnju konstrukcija i proizvoda). Međutim, ovom količinom nije iscrpljen prirodni godišnji prirast drva u udaljenim područjima Sibira i Dalekog istoka.

Povijest stvaranja drvene zgrade i strukture datira još iz davnih vremena. Prvi konstruktivni oblik zgrada bio je pravokutni okvir od balvana. Površina i volumen građevina u izgradnji postupno su se povećavali, a funkcionalna namjena prostora se širila. Kuće od trupaca počele su se graditi poligonalne u tlocrtu s prisutnošću unutarnji zidovi, osiguravajući nepromjenjivost konstrukcija i stabilnost vanjskih zidova.

Prisutnost ogromnih šumskih rezervi na teritoriju Rusije bila je osnova za stoljetnu upotrebu drva kao građevinskog materijala za izgradnju zgrada i objekata za stambene, poslovne, vjerske i druge svrhe. Do danas su sačuvane jedinstvene građevine koje su arhitekti izradili u obliku drvene kuće prije više od 250 godina. Primjer takve gradnje su postojeće crkve u Kizhiju na Onega jezeru, zgrade u Malye Karely u Arhangelskoj oblasti (sl. 1).

Prve inženjerske strukture čovječanstva - zgrade od pilota, mostovi i brane također su bili od drveta. Od kraja 17. stoljeća, kada je postalo moguće piliti trupce u grede i daske, drvena konstrukcija dosegla je novu fazu. Ekonomičniji i lakši dijelovi drva omogućili su stvaranje učinkovitih sustava šipki koji su mogli preći značajne raspone, što je dalo poticaj razvoju arhitekture i izgradnje mostova. Najupečatljiviji primjer korištenja drva kao konstrukcije splavi je izgradnja tornja Admiraliteta (slika 2), izvedena prema projektu I.K. Korobova i spasio A.D. Zakharov tijekom rekonstrukcije tornja u početkom XIX stoljeća, rešetke za pokrivanje Manježa u Moskvi s rasponom od 48 m, izgrađene 1817. godine od A.A. Betancourt (slika 3).

Slika 1 – Drvene crkve u Kizhiju na jezeru Onega

Slika 2 – Zgrada Admiraliteta u Sankt Peterburgu

Slika 3 – Instalacija krovnih rešetki Manege u Moskvi

Dugogodišnje iskustvo u izgradnji zgrada raznih namjena omogućilo je određivanje racionalnih područja primjene drvenih konstrukcija:

1. Zgrade za spektakl i javne zgrade, sportski objekti, izložbeni paviljoni, tržnice i drugo s rasponom od 18 do 100 m (vidi primjer na slici 4).

2. Premazi civilnih, industrijskih i poljoprivrednih zgrada. Preporučljivo je koristiti rešetke od dasaka i kaldrme s montažom na gradilištu (učinkovitost primjene određena je lakoćom, čvrstoćom i povoljnim uvjetima za borbu protiv nedostataka).

3. Zgrade s kemijski agresivnim okolišem. Prije svega, skladišni objekti raspona do 45 m za pretovar i skladištenje mineralnih gnojiva.

4. Niska drvena stambena izgradnja.

5. Industrijske poljoprivredne zgrade.

6. Negrijane zgrade za proizvodne i pomoćne svrhe industrijskih poduzeća.

7. Negrijani objekti i nadstrešnice za skladištenje i preradu poljoprivrednih proizvoda.

8. Montažne zgrade kompletne opskrbe malih raspona za udaljena područja dalekog sjevera.

9. Inženjerski objekti - nosači dalekovoda (napona do 35 kV), triangulacijski i radiotransparentni stupovi i stupovi, laki mostovi, pješački mostovi.

Slika 4 – Dijagram okvira zatvorene atletske arene u sportskom kompleksu Meteor u Žukovskom s nosivim lukovima od lameliranih ploča

Nije preporučljivo koristiti drvene konstrukcije na mjestima gdje su mjere za zaštitu drva od požara i izmjenične vlage (a time i truljenja) teške:

Vruće trgovine;

Industrijska zgrada s velikim opterećenjem dizalice;

Prostorije s visokom radnom vlagom (osim kupki).

Unatoč stoljetnoj uporabi drva kao građevinske konstrukcije, potraga za novim tehničkim rješenjima se nastavlja. Tijekom proteklih 20 godina u tijeku je razvoj krutih veza lameliranih drvenih elemenata (po analogiji s ugrađenim dijelovima armiranobetonskih konstrukcija), što je omogućilo otvaranje novog smjera montažnih lameliranih drvenih konstrukcija. U građevinskoj praksi u Rusiji i inozemstvu implementiran je veliki broj zgrada i konstrukcija velikih raspona od montažnih lameliranih drvenih konstrukcija. Kombinacija lijepljenih lameliranih greda s linearnom armaturom od lameliranih drvenih elemenata je daljnji korak u razvoju lameliranih drvenih konstrukcija za zgrade vrlo velikih raspona.

Progresivni oblici industrijskih drvenih konstrukcija:

1. Monolitne laminirane ploče i strukture od lijepljene šperploče u obliku greda, lukova, okvira i kombiniranih sustava.

2. Metalno-drveni nosači s gornjim pojasom od lamelirane ploče.

3. Kružna mreža prostorni dizajni od standardnih punih i lijepljenih dovratnika.

Za razliku od drva, plastika se u konstrukcijama počela koristiti od sredine prošlog stoljeća, nakon pojave industrijske proizvodnje sintetičkih materijala.

Glavne strukturne konstrukcijske plastike uključuju:

Stakloplastika visoke čvrstoće;

Prozirna manje izdržljiva stakloplastika;

pleksiglas;

Viniplast;

stiropor;

Tkanine i filmovi otporni na zrak i vodu;

Drvena plastika.

Plastične konstrukcije koriste se uglavnom u obliku zidnih panela, pokrovnih ploča, prozirnih elemenata za ograđivanje raznih oblika i mnogo prilagođenih dizajna proizvedenih u malim serijama.

Za izradu elemenata nosivih građevinskih konstrukcija koriste se najtrajnije stakloplastike čija proračunska tlačna i vlačna čvrstoća doseže 100 MPa. Međutim, ova primjena je moguća samo uz studiju tehničke i ekonomske opravdanosti. Prozirna staklena vlakna koriste se kao prozirni elementi ovojnica zgrada. Prozirni dijelovi ograde izrađeni su od posebno prozirnog pleksiglasa i prozirne vinilne plastike, čime se propuštaju svi dijelovi sunčevog spektra. Ultralaka pjenasta plastika koristi se u srednjim slojevima lakih zaštitnih premaza i zidova.

Posebna klasa plastičnih konstrukcija su membrane (čvrste, tanke, zrako i vodonepropusne tkanine), koje se koriste u obliku pneumatskih konstrukcija i tendi. Materijal u njima radi na napetost i nema opasnosti od gubitka stabilnosti.

POGLAVLJE 1. DRVO I PLASTIKA - GRAĐEVINSKI MATERIJALI

1.1 PREDNOSTI I NEDOSTACI DRVA

Glavne prednosti drva uključuju:

Mala težina. Drvo ima prosječnu gustoću od 550 kg/m3 i 14 puta je lakše od čelika, 4,5 puta lakše od betona, što omogućuje značajno smanjenje troškova materijala za transport, izgradnju temelja i bez teških mehanizama za podizanje tijekom izgradnje. zgrade i građevine.

Snaga. Jedan od pokazatelja učinkovitosti korištenja struktura iz raznih materijala je pokazatelj specifične čvrstoće materijala, koji se izražava omjerom gustoće materijala i njegove volumetrijske težine. Za lamelirano drvo ovaj omjer je 3,66×10 -4 1/m, za ugljični čelik 3,7×10 -4 1/m, za klasu betona 22,5 ÷ 1,85×10 -4 1/m. Ovo potvrđuje izvedivost korištenja lameliranih drvenih konstrukcija zajedno s čelikom u zgradama velikog raspona, gdje je vlastita težina kritična.

Deformabilnost i viskoznost. Od svih tradicionalnih građevinskih materijala samo drvo u manjoj mjeri reagira na neravnomjerno slijeganje temelja temelja. Viskozna priroda razaranja drva (s iznimkom usitnjavanja) omogućuje preraspodjelu sila u elementima, što ne uzrokuje trenutni kvar konstrukcija.

Temperaturno širenje. Koeficijent linearna ekspanzija drvo varira duž vlakna i pod kutom prema njemu. Uzduž vlakana, vrijednost ovog koeficijenta je 7-10 puta manja nego poprečno, a 2-3 puta manja nego kod čelika. Ova činjenica omogućuje zanemarivanje utjecaja temperature i ne zahtijeva podjelu zgrade na temperaturne blokove.

Toplinska vodljivost. Niska toplinska vodljivost drva, zbog njegove strukture, je osnova široka primjena u zidovima zatvorenih konstrukcija. Koeficijent toplinske vodljivosti drva je 6 puta manji od onog keramičke opeke, 2 puta niži od betona od ekspandirane gline, plinsko-pjenastog betona gustoće 800 kg/m 3 i ekvivalentan je plino-pjenastom betonu gustoće 300 kg/m 3, tj. gustoća je gotovo upola manja od drva.

Otpornost na kemikalije drvo. Drvo se može koristiti bez dodatne zaštite ili zaštićeno bojanjem ili površinskom impregnacijom u kemijski agresivnom okruženju. Drvene konstrukcije koriste se u izgradnji skladišta za kemijski agresivne rasute materijale kao što su kalijeve i natrijeve soli, mineralna gnojiva koja uništavaju beton i čelik. Većina organskih kiselina ne napada drvo na normalnim temperaturama.

Samoobnovljivost drva. Glavna prednost drva u odnosu na ostale konstrukcijske materijale je stalno obnavljanje njegovih rezervi. U proizvodnji dr građevinski materijali(čelik, beton, plastika i dr.) zahtijevaju velike količine energije i troše veliku količinu sirovina čije zalihe stalno ponestaju.

Jednostavnost obrade. Drvo se lako obrađuje jednostavnim ručnim ili električnim alatima. Deformabilnost drva omogućuje da se konstrukcijama izrađenim od njega daju različiti pravocrtni i zakrivljeni oblici. Proizvodnja konstrukcija malih raspona od masivnog drva može se savladati praktički na sječištima, na bilo kojoj bazi građevinske industrije, što je nemoguće za proizvodnju metalnih ili armiranobetonskih konstrukcija.

Drvo, kao i drugi materijali, ima nedostatke:

Heterogenost, anizotropija drva i defekti. Heterogenost drva očituje se u različitosti građe i svojstava godišnjih slojeva nastalih tijekom rasta stabla, ovisno o okolišnim uvjetima (klimatskim uvjetima).

Heterogenost drva utječe na varijabilnost pokazatelja čvrstoće, što komplicira dobivanje pouzdanih proračunskih karakteristika drva.

Drvo je tijelo s tri osi anizotropije duž glavnih strukturnih pravaca - uzduž i poprijeko vlakana u tangentnom i radijalnom smjeru. Značajne razlike u čvrstoći drva kada se sile primjenjuju uzduž i poprijeko vlakana značajno kompliciraju projektiranje drvenih konstrukcija i, prije svega, čvornih veza, što često dovodi do neracionalnog povećanja presjeka spojenih elemenata.

Glavni nedostaci uključuju čvorove, pukotine i poprečne slojeve. Prisutnost čvora mijenja smjer vlakana drva ili ih prekida, što značajno utječe na čvrstoću, posebno kod rastezanja, jer dolazi do neravnomjernog opterećenja svih vlakana po presjeku.

Ovisnost fizikalnih i mehaničkih svojstava drva o vlažnosti. Drvo ima sposobnost upijanja vlage zbog svoje higroskopnosti. Njegova fizikalna i mehanička svojstva također uvelike ovise o količini vlage u drvu. Gustoća svježe posječenog drva crnogorice (osim ariša) i mekog tvrdog drva (jasika, topola, joha, lipa) iznosi 850 kg/m3. Kako se vlaga uklanja, gustoća se smanjuje. Pri vlažnosti od 15-25% pretpostavlja se da je gustoća 600 kg/m3, a pri vlažnosti od 6-12% pretpostavlja se gustoća od 500 kg/m3. Ariš ima gustoću od 800 kg/m 3, odnosno 650 kg/m 3, s vlagom u rasponu od 15-25%, odnosno 6-12%. Drvo za gradnju razlikujemo:

Sirova s ​​vlagom iznad 25%;

Polusuho s vlagom 12-25%;

Sušiti na zraku s vlagom 6-12%.

Puzanje drva. Pri kratkotrajnom izlaganju opterećenju drvo djeluje gotovo elastično, ali pri dugotrajnom izlaganju stalnom opterećenju deformacije se s vremenom povećavaju. Čak i pri niskim razinama stresa, puzanje se može nastaviti godinama.

Biodestrukcija drva. Izravno povezano s sadržajem vlage u drvu. Pri vlažnosti većoj od 18%, kao i uz prisutnost kisika i pozitivne temperature, nastaju uvjeti za život gljivica koje propadaju drvo. Drvo se uništava i djelovanjem insekata koji oštećuju neokoreno drvo u šumi, u skladištima, sječištima te uništavaju oguljeno drvo tijekom obrade i korištenja u objektima.

Širenje vatre nastaje kao rezultat spoja drvnog ugljika s kisikom. Izgaranje počinje na približno 250 °C. A ako drvo brzo izgori izvana, onda zbog niske toplinske vodljivosti i pojave debelog sloja pougljenjenja, koji sprječava protok kisika, daljnji se proces jako usporava. Stoga drvene konstrukcije s masivnim presjekom imaju veću otpornost na požar u usporedbi s nezaštićenim metalnim konstrukcijama.

1.2 STRUKTURA DRVETA I FIZIČKA SVOJSTVA

Na presjeku debla četinjača (bor, smreka) uočava se nekoliko karakterističnih slojeva (sl. 1.1).

Vanjski sloj sastoji se od kore - 1 i lišća - 2 . Ispod floema nalazi se tanak sloj kambija. Svrha lišća u rastućem stablu je da nosi hranjive organske tvari nastale u lišću niz deblo.

U poprečnom presjeku glavni dio zauzimaju bjeljika i jezgra. Bjelika se sastoji od mladih stanica, a jezgra se sastoji isključivo od mrtvih stanica. Drveće svih vrsta ranoj dobi drvo se sastoji samo od bjeljike, a žive stanice tek s vremenom odumiru, obično uz tamnjenje.

Tijekom proljeća, kada se u deblu pojavi puno soka, kambij razvija veliku aktivnost, taložeći značajan broj velikih stanica u unutrašnjosti. Ljeti, kako se smanjuje količina hranjivih sokova, aktivnost kambija se usporava, a taloži se manje stanica i manjih veličina. Zimi se vitalna aktivnost kambija smanjuje i rast stabla prestaje. Taloženje proljetnih i ljetnih dijelova drva, koje se događa periodički iz godine u godinu, uzrok je stvaranja godišnjih slojeva (godova). Sloj rasta sastoji se od svijetlog sloja drva (rano drvo) okrenutog prema srži i tamnijeg, gušćeg sloja ljetnog drveta okrenutog prema kori (kasno drvo).

Mehaničku funkciju u drvu obavljaju prvenstveno prozenhimske stanice – traheide, koje su uglavnom okomito smještene. Spajanje traheida u uzdužnom smjeru događa se tijekom procesa rasta. Svojim zašiljenim krajevima urastaju jedna u drugu iu druge anatomske elemente, takozvane “stanice parenhima”, koje imaju iste dimenzije u sva tri osna smjera. Ove stanice su dio "jezgrenih zraka", koje prodiru kroz nekoliko godišnjih slojeva u okomitom smjeru.

Traheide čine 90% ukupnog volumena drva, au 1 cm 3 njih nalazi se približno 420 000 komada. Traheide ranog dijela godišnjeg sloja imaju tanke stijenke (2-3 µm) i velike unutarnje šupljine, dok traheide kasnog dijela godišnjeg sloja imaju deblje stijenke (5-7 µm) i manje šupljine. Duljina traheida je 2-5 mm, veličina poprečnog presjeka je 50-60 puta manja od duljine.

Za potpuniju sliku strukture drva, razmatraju se tri presjeka debla: poprečni, radijalni i tangencijalni (slika 1.2).

Listopadno drvo ima nešto drugačiju strukturu od crnogoričnog drva. Spiralni smjer staničnih stijenki tvrdog drva dovodi do velikog savijanja i pucanja drvene građe tijekom sušenja i pogoršanja sposobnosti zabijanja. Prisutnost ovih nedostataka i niska otpornost na propadanje ograničava upotrebu tvrdog drva za drvene konstrukcije. Veće karakteristike čvrstoće tvrdog drva ostvaruju se njihovim korištenjem za proizvodnju spojni elementi(tipli, tiple, obloge), kao i potporni antiseptički dijelovi.

Fizikalna svojstva drva

Gustoća. Budući da vlaga čini značajan dio mase drva, vrijednost gustoće se utvrđuje pri određenoj vlažnosti. S povećanjem vlažnosti, gustoća se povećava i stoga se za izračune pri određivanju stalnih opterećenja koriste prosječni pokazatelji prikazani u standardima.

Za konstrukcije koje rade u uvjetima gdje ravnotežna vlažnost ne prelazi 12% (grijane i negrijane prostorije s relativna vlažnost do 75%), gustoća bora i smreke je 500 kg/m 3, a ariša 650 kg/m 3.

Za konstrukcije koje se koriste na otvorenom ili u zatvorenom prostoru s visokom vlagom većom od 75%, gustoća bora i smreke je 600 kg/m3, a ariša 800 kg/m3.

Toplinska vodljivost drva ovisi o gustoći, vlažnosti i smjeru vlakana. Na jednake gustoće i vlažnosti, toplinska vodljivost preko vlakana je 2,5-3 puta manja nego duž vlakana. Koeficijent toplinske vodljivosti kroz vlakna pri standardnoj vlažnosti od 12% je više od 2 puta manji nego pri vlažnosti od 30%. Ovi se pokazatelji objašnjavaju cjevastom strukturom drvenih vlakana.

Temperaturno širenje. Koeficijent linearnog rastezanja po vlaknu proporcionalan je gustoći drva i 7 do 10 puta je veći od koeficijenta rastezanja po vlaknu. To se objašnjava činjenicom da kada se zagrijava, drvo gubi vlagu i mijenja svoj volumen.

U praksi dizajna, toplinske deformacije se praktički ne uzimaju u obzir, budući da je koeficijent linearnog širenja duž vlakana beznačajan.

1.3 MEHANIČKA SVOJSTVA DRVA

Značajke drva.

Vladimir Fedorovič Ivanov
Konstrukcije od drva i plastike
(udžbenik za sveučilišta)
1966

U knjizi su prikazane osnove projektiranja, proračuna, izrade i montaže, pravila rada i armiranja konstrukcija od drva i plastike; naznačene su mjere za njihovu zaštitu od propadanja, požara i drugih štetnih učinaka; Razmatraju se fizikalna i mehanička svojstva drva i konstrukcijske plastike.
Knjiga je namijenjena studentima građevinskih visokih škola i fakulteta kao udžbenik

Uvod (3)

ODJELJAK PRVI
DRVO KAO GRAĐEVINSKI MATERIJAL

Poglavlje 1. Sirovinska baza drva i njegova važnost za korištenje u nacionalnom gospodarstvu (16)
§ 1. Sirovinska baza drva (-)
§ 2. Drvo kao građevinski materijal i njegova uporaba u građevinarstvu (17)

Poglavlje 2. Struktura drva, fizikalna i mehanička svojstva (20)
§ 3. Struktura drva i njegova svojstva (-)
§ 4. Vlaga u drvu i njezin utjecaj na fizikalna i mehanička svojstva (23)
§ 5. Kemijski učinci na drvo (25)
§ 6. Fizička svojstva drva (26)

Poglavlje 3. Mehanička svojstva drva (27)
§ 7. Anizotropija drva i Opće karakteristike njegova mehanička svojstva (-)
§ 8. Utjecaj strukture i nekih osnovnih nedostataka drva na njegova mehanička svojstva (29)
§ 9. Dugotrajna otpornost drva (31)
§ 10. Obrada drva na napetost, stiskanje, poprečno savijanje, drobljenje i usitnjavanje (33)
§ 11. Odabir drva tijekom izgradnje nosivih drvenih konstrukcija (39)

DRUGI ODJELJAK
ZAŠTITA DRVENIH KONSTRUKCIJA OD POŽARA, BIOLOŠKE SMRTI I UTJECAJA KEMIJSKIH REAGENASA

Poglavlje 4. Zaštita drvenih konstrukcija od požara (41)
§ 12. Otpornost na požar građevinskih elemenata (-)
§ 13. Mjere zaštite drvenih konstrukcija od požara (-)

Poglavlje 5. Zaštita drvenih konstrukcija od truljenja (43)
§ 14. Opće informacije (-)
§ 15. Gljive koje uništavaju drvo i uvjeti za njihov razvoj (-)
§ 16. Konstruktivna prevencija za borbu protiv truljenja elemenata drvenih konstrukcija (44)
§ 17. Zaštita drvenih konstrukcija od utjecaja kemijskih reagensa 47
§ 18. Kemijske mjere za zaštitu drva od truljenja (antiseptička obrada) (-)
§ 19. Oštećenja drva od insekata i mjere za njihovo suzbijanje (49)

ODJELJAK TREĆI
PRORAČUN I PROJEKTIRANJE ELEMENATA DRVENIH KONSTRUKCIJA

Poglavlje 6. Proračun drvenih konstrukcija metodom graničnog stanja (50)
§ 20. Početne odredbe za proračun elemenata drvenih konstrukcija (-)
§ 21. Podaci za proračun drvenih konstrukcija metodom graničnog stanja (52)

Poglavlje 7. Proračun elemenata drvenih konstrukcija punog presjeka (56)
§ 22. Središnje istezanje (-)
§ 23. Centralna kompresija (57)
§ 24. Poprečno savijanje (62)
§ 25. Kosi zavoj (65)
§ 26. Komprimirani-savijeni elementi (66)
§ 27. Istegnuto-zakrivljeni elementi (68)

Poglavlje 8. Pune grede (69)
§ 28. Jednorasponske grede punog presjeka (-)
§ 29. Grede čvrstog presjeka, ojačane podgredama (-)
§ 30. Sustavi konzolnih greda i kontinuiranih greda (70)

ODJELJAK ČETVRTI
VEZE ELEMENATA KONSTRUKCIJE

Poglavlje 9. Opći podaci 72
§ 31. Razvrstavanje priključaka (priključaka) (-)
§ 32. Opće upute za proračun spojeva drvenih konstrukcijskih elemenata (74)

Poglavlje 10. Veze na urezima i ključevima (76)
§ 33. Frontalni rezovi (-)
§ 34. Prosti, dvostruki i trokraki graničnici (80)
§ 35. Veze s ključevima (82)
§ 36. Prizmatični poprečni, uzdužni i kosi ključevi (84)
§ 37. Metalni ključevi i podloške (86)

Poglavlje 11. Spojevi tipla (87)
§ 38. Opće informacije (-)
§ 39. Glavne značajke pin spojeva (89)
§ 40. Proračun spojeva tipla na temelju graničnog stanja (90)

Poglavlje 12. Veze na rastegnutim radnim vezama (95)
§ 41. Vijci (-)
§ 42. Stege, spajalice, čavli, vijci, vijci i vijci (96)

Poglavlje 13. Ljepljivi spojevi (97)
§ 43. Vrste ljepila (-)
§ 44. Tehnologija lijepljenja (98)
§ 45. Konstrukcije lijepljenih spojeva i klizastih podložaka (99)

PETI ODJELJAK
SASTAVNI ELEMENTI DRVENIH KONSTRUKCIJA NA ELASTIČNOM SVEZU

Poglavlje 14. Proračun kompozitnih elemenata temeljenih na elastičnim vezama (101)
§ 46. Opće informacije (-)

Poglavlje 15. Proračun kompozitnih elemenata na elastičnim elastičnim vezama približnom metodom SNiP II-B.4-62 (103)
§ 47. Poprečno savijanje sastavnih elemenata (-)
§ 48. Centralna kompresija sastavnih elemenata (105)
§ 49. Ekscentrično sabijanje kompozitnih elemenata (107)
§ 50. Primjeri proračuna kompozitnih elemenata (108)

ODJELJAK ŠESTI
RAVNE MASNE DRVENE KONSTRUKCIJE

Poglavlje 16. Vrste kontinuiranih sustava drvenih konstrukcija (110)
§ 51. Opće informacije (-)

Poglavlje 17. Konstrukcije drvenih greda spregnutog presjeka (113)
§ 52. Kompozitne grede sustava Derevyagin (-)
§ 53. Projektiranje i proračun lameliranih greda (117)
§ 54. Projektiranje i proračun greda od lijepljene šperploče (121)
§ 55. Proizvodnja lameliranih greda (123)
§ 56. Projektiranje i proračun I-greda s dvostrukim poprečnim zidom na čavlima (124)

18. poglavlje. Spacer sustavi masivne drvene konstrukcije (129)
§ 57. Trozglobni lukovi od greda Derevyaginovog sustava (-)
§ 58. Sustavi kružnih lukova (131)
§ 59. Lučne konstrukcije I-profila s dvostrukom poprečnom stijenkom na spojevima čavala (132)
§ 60. Lijepljeni lukovi (134)
§ 61. Čvrste okvirne konstrukcije (138)
§ 62. Izrada lučnih i okvirnih konstrukcija i njihova ugradnja (139)

ODJELJAK SEDMI
RAVNE PROLAZNE DRVENE KONSTRUKCIJE

Poglavlje 19. Glavne vrste prolaznih drvenih konstrukcija (141)
§ 63. Opće informacije (-)
§ 64. Osnove projektiranja konstrukcija kroz rešetke (145)

Poglavlje 20. Sustavi kombinirane drvene konstrukcije (149)
§ 65. Rešetke (-)
§ 66. Viseći i ukrućeni sustavi drvenih konstrukcija (152)

Poglavlje 21. Gredne rešetke od trupaca i greda (154)
§ 67. Nosači trupaca i kaldrme na čeonim rezovima (-)
§ 68. Metalno-drvene rešetke TsNIISK (156)
§ 69. Metalno-drvene rešetke s gornjim pojasom od Derevyaginovih greda (160)

Poglavlje 22. Metalno-drvene rešetke s lijepljenom gornjom vrpcom i segmentne rešetke na čavlima (161)
§ 70. Metalno-drveni nosači s pravokutnom lijepljenom gornjom vrpcom (-)
§ 71. Metalno-drveni segmentni nosači s lijepljenom gornjom vrpcom (162)
§ 72. Segmentne rešetke od šipki i dasaka na čavlima (165)
Poglavlje 23. Strukture luka i okvira. Rešetkasti regali (-)
§ 73. Trozglobni lukovi od segmentnih, polumjesečastih i poligonalnih grednih nosača (-)
§ 74. Okvir kroz drvene konstrukcije i rešetkaste police (169)

ODJELJAK OSMI
PROSTORNO UČVRŠĆIVANJE RAVNIH DRVENIH KONSTRUKCIJA

Poglavlje 24. Osiguravanje prostorne krutosti tijekom rada i instalacije (173)
§ 75. Mjere za osiguranje prostorne krutosti ravnih drvenih konstrukcija (-)
§ 76. Rad ravnih drvenih konstrukcija tijekom postavljanja (176)

DEVETI ODJELJAK
PROSTORNE DRVENE KONSTRUKCIJE

Poglavlje 25. Osnovni tipovi prostornih drvenih konstrukcija (180)
§ 77. Opće odredbe (-)

Poglavlje 26. Kružni mrežasti svodovi (185)
§ 78. Trezorski sustavi (-)
§ 79. Bezmetalni kružno-mrežasti svod sustava S. I. Peselnika (188)
§ 80. Kružno-mrežasti svod Zollbau sustava (-)
§ 81. Osnovna načela gradnje kružno-mrežastih svodova (189)
§ 82. Proračun kružno-mrežastih svodova (-)
§ 83. Opći pojmovi o križnom i zatvorenom svodu kružno-mrežastog sustava (191)

Poglavlje 27. Drveni svodovi i nabori (193)
§ 84. Općenito (-)

Poglavlje 28. Drvene kupole (196)
§ 85. Kupole radijalnog sustava (-)
§ 86. Kupole u obliku kružne mreže (200)
§ 87. Tankostijene i rebraste sferne kupole i metode njihova proračuna (202)

ODJELJAK DESETI
DRVENE KONSTRUKCIJE I OBJEKTI POSEBNE NAMJENE

Poglavlje 29. Kule (206)
§ 88. Općenito (-)
§ 89. Tornjevi s rešetkastom i mrežastom konstrukcijom okna (-)
§ 90. Tornjevi s punim vratilima (212)

Poglavlje 30. Silosi, spremnici i bunkeri (213)
§ 91. Dizajn i principi izračuna (-)

Poglavlje 31. Jarboli (215)
§ 92. Uvijeni jarboli (-)

Poglavlje 32. Općenito o drvenim mostovima (218)
§ 93. Mostovi i nadvožnjaci (-)
§ 94. Kolnik za cestovne mostove i njegov spoj s nasipom (219)
§ 95. Podupirači drveni mostovi sustav greda (221)
§ 96. Drveni gredni mostovičvrsta (224)
§ 97. Sustavi podupirača za drvene mostove (-)
§ 98. Lučni sustavi drvenih mostova (225)
§ 99. Nadgrađe drveni mostovi kroz sustave (226)

Poglavlje 33. Skele, skele i krugovi za izgradnju zgrada i inženjerskih objekata (230)
§ 100. Opći pojmovi o šumama i krugovima (-)
§ 101. Sheme i nacrti skela (231)

ODJELJAK JEDANAESTI
PROIZVODNJA DRVENIH KONSTRUKCIJA I DIJELOVA ZA GRADNJU

Poglavlje 34. Drvna industrija (236)
§ 102. Sječa i drvoprerada (-)
§ 103. Osnovni tehnološki postupci strojne obrade drva (237)
§ 104. Okviri pilana (239)
§ 105. Kružne pile (-)
§ 106. Tračne pile (240)
§ 107. Strojevi za blanjanje (242)
§ 108. Strojevi za glodanje i rezanje klinova (-)
§ 109. Bušilice (244)
§ 110. Strojevi za proreze (-)
§ 111. Strojevi za brušenje (245)
§ 112. Strugovi i druga oprema (-)
§ 113. Elektrificirani prijenosni alati (-)

Poglavlje 35. Pilana (246)
§ 114. Općenito (-)

Poglavlje 36. Sušenje drva (249)
§ 115. Prirodno sušenje drva (-)
§ 116. Umjetno sušenje drva i vrste sušionica (-)

Poglavlje 37 Osnove organizacije proizvodnje drvenih konstrukcija (251)
§ 117. Građevinska radnja (-)
§ 118. Radionica za proizvodnju lameliranog drva i konstrukcija od njega (252)
§ 119. Proizvodnja šperploča i nekih drugih vrsta obrađenog drva (254)
§ 120. Mjere opreza i zaštite na radu pri izradi drvenih konstrukcija i građevinskih dijelova (256)

Poglavlje 38. Rad, popravak i ojačanje drvenih konstrukcija (257)
§ 121. Osnovna pravila za rad drvenih konstrukcija (-)
§ 122. Popravak i ojačanje drvenih konstrukcija (-)

ODJELJAK DVANAESTI
GRAĐEVINSKE KONSTRUKCIJE I PROIZVODI OD PLASTIKE

Poglavlje 39. Plastika kao konstrukcijski građevinski materijal (261)
§ 123. Općenito o plastici i njezinoj komponente (-)
§ 124. Kratke informacije o metodama prerade polimera u Građevinski materijali i proizvodi (265)
§ 125. Osnovni zahtjevi za plastiku koja se koristi u građevinskim konstrukcijama (268)
§ 126. Plastika od stakloplastike (269)
§ 127. Drvena laminirana plastika (iverica) (276)
§ 128. Vlaknaste ploče (FPV) (273)
§ 129. Iverice (PDS) (-)
§ 130. Organsko staklo (polimetil metakrilat) (280)
§ 131. Tvrda vinilna plastika (VN) (281)
§ 132. Pjenasta plastika (282)
§ 133. Saće i mipore (283)
§ 134. Toplina, zvuk i hidroizolacijski materijali, dobiven od plastike i koristi se u građevinskim konstrukcijama (284)
§ 135. Značajke nekih fizikalno-mehaničkih svojstava konstrukcijske plastike (285)

Poglavlje 40. Značajke proračuna konstrukcijskih elemenata pomoću plastike (286)
§ 136. Centralna napetost i kompresija (-)
§ 137. Poprečno savijanje plastičnih elemenata (289)
§ 138. Vlačno zakrivljeni i stlačeno zakrivljeni elementi od plastičnih masa (295)
§ 139. Podaci za proračun građevinskih konstrukcija od plastike (-)
§ 140. Spajanje konstrukcijskih elemenata od plastičnih masa (299)
§ 141. Sintetička ljepila za lijepljenje različitih materijala (301)

Poglavlje 41. Slojevite strukture (304)
§ 142. Sheme i Konstruktivne odluke slojevite strukture (-)
§ 143. Metoda proračuna za troslojne pločaste ploče (310)
§ 144. Nekoliko primjera uporabe lameliranih ploča u građevinarstvu raznih namjena (312)
§ 145. Plastični cjevovodi (314)

Poglavlje 42. Pneumatske strukture (315)
§ 146. Općenito i klasifikacija pneumatskih konstrukcija (-)
§ 147. Osnove proračuna pneumatskih konstrukcija (318)
§ 148. Primjeri pneumatskih konstrukcija u konstrukcijama raznih namjena (320)

ODJELJAK TRINAESTI
KORIŠTENJE DRVA I PLASTIKE U STRUKTURAMA BUDUĆNOSTI

Poglavlje 43. Izgledi za razvoj i primjenu konstrukcija od drva i plastike (324)
§ 149. Općenito (-)
§ 150. Perspektive korištenja drva u konstrukcijama (326)
§ 151. Izgledi za korištenje plastike u konstrukcijama (328)

Prijave (330)
Književnost (346)
______________________________________________________________________
skenira - Akhat;
obrada - Armin.
DJVU 600 dpi + OCR.

Ne zaboravite na temu: “Vaši skenovi, naša obrada i prijevod u DJVU.”
http://forum..php?t=38054